WWW.KONFERENCIYA.SELUK.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА - Конференции, лекции

 

Pages:     | 1 |   ...   | 4 | 5 ||

«УДК 63 М 64 Мировой опыт и перспективы развития сельского хозяйства: материалы международной конференции, посвященной 95-летию ФГОУ ВПО “Воронежский государственный аграрный ...»

-- [ Страница 6 ] --

1. Исаев Г.Е, Трак Э.Э., Эрк Ф. Н. Послеуборочная обработка семян многолетних трав. Л.: Леиздат, 1970. -66 с.

2. Микотин В. Я. О влиянии влажности клеверной пыжины на качество работы терочных устройств/ В. Я. Микотин// Исследование рабочцх органов тракторов и cельскохозяйственных машин. - 1970. - Т. 6., вып. 7. - С. 43 - 46.

3. Панасенко В. Е., Горбачев И. В. Устройства для выделения семян трав // Механизация и электрофикация сельского хозяйства, 1989.

№1. с. 17-19.

4. Приспособление для уборки семенных посевов клевера / В. М.

Халанский и др.// Техника в сел. Хоз-ве.-1986.- №7.

О ПАРАМЕТРАХ ВОДОИСПАРИТЕЛЬНЫХ НАСАДОК,

ВСТРОЕННЫХ В ВЕНТИЛЯЦИОННУЮ СИСТЕМУ

В.А. Гулевский, к.т.н., ст. преподаватель ФГОУ ВПО «Воронежский госагроуниверситет им. К.Д. Глинки»

В статье рассматриваются достоинства и недостатки водоиспарительных насадок и их параметры.

В зависимости от назначения помещения в нем должны поддерживаться определенные температурно-влажностные параметры, определяемые спецификой технологического процесса, протекающего в нем. Для этого практически во всех подобных помещениях предусмотрена система вентиляции воздуха. В зависимости от способа организации воздухообмена различают вентиляцию естественную и механическую. Механическая вентиляция, в свою очередь, делится на вытяжную (с пониженным давлением), приточную (с повышенным давлением) и приточновытяжную (комбинированную).

Однако в жаркий период года вентиляция помещений наружным воздухом не может обеспечить регламентированных температурновлажностных параметров среды внутри помещения. Поэтому в производственных помещениях для создания таких температурно-влажностных параметров среды необходимо применять системы кондиционирования воздуха.

В последние десятилетия ХХ в. в нашей стране и за рубежом начато использование воздухоохладителей испарительного типа. Рабочим телом в них является вода. К основным достоинствам испарительных установок относятся низкая энергоемкость, простота конструкции, саморегулируемость по эффективности охлаждения, экологическая безопасность. Ремонт и техническое обслуживание таких устройств не требуют высокой квалификации. Главным конструктивным элементом водоиспарительного охладителя является испарительная насадка, в каналах которой в процессе тепло-массообмена происходит охлаждение воздуха. Она представляет собой пакет капиллярно-пористых пластин, образующих каналы воздуховодного тракта.

Одним из критериев эффективности работы таких охладителей принято считать температурный коэффициент эффективности. Он характеризует глубину охлаждения воздуха кондиционером, под которой понимается разность между температурой воздуха на входе в охладитель и температурой на выходе из него где tн – температура наружного воздуха, 0С; tk – температура воздуха на выходе из охладителя, 0С; tнм – температура внешнего воздуха по мокрому термометру, 0С.

До последнего времени считалось, что наибольший эффект при работе водоиспарительного охладителя достигается в том случае когда температурный коэффициент эффективности Е=1, т.е относительная влажность воздуха на выходе из насадки близка к 100%. Однако в некоторых случаях значения относительной влажности в помещении строго регламентированы и при такой влажности на выходе из насадки они могут не удовлетворять требуемым значениям.

Отметим, что для уменьшения относительной влажности необходимо сокращать длину испарительной насадки. Это, в свою очередь, снизит аэродинамические сопротивления и, следовательно, увеличит объемный секундный расход воздуха, который повлияет на холодопроизводительность насадки.

Под холодопроизводительностью Q, Вт понимается величина где с, r – изобарные теплоемкость, Дж/(кгград), и плотность влажного воздуха, кг/м3, G – объемный секундный расход воздуха, м3/с, tн и tk – соответственно наружная температура и температура на выходе из охладителя, 0С.

Взаимное влияние описанных изменений температуры и аэродинамических сопротивлений может повлечь как уменьшение, так и увеличение холодопроизводительности. В связи с этим необходимо проведение более детального исследования вышеизложенных процессов.

Все аэродинамические сопротивления испарительной насадки делятся на транспортные и местные. К последним относятся сопротивления при внезапном расширении, внезапном сужении и повороте.

где L – длина канала, м; V – средняя скорость по сечению канала, м/с; hк – половина сечения канала, м.

Для определения местных сопротивлений воспользуемся следующей формулой ственно коэффициент сопротивления при внезапном сужении, коэффициент сопротивления при внезапном расширении, коэффициент сопротивления при повороте на 90о.

Зная расходно-напорную характеристику вентиляторов Р2(G), можно получить следующее уравнение:

Решая его относительно G, можно определить значения объемного секундного расхода воздуха при различных геометрических параметрах испарительной насадки.

Расчеты проведенные по модели тепломассопереноса с учетом аэродинамических сопротивлений показали, что при уменьшении длины насадки с шириной каналов 4 мм действительно наблюдается некоторое повышение температуры на выходе t к, но при этом увеличивается расход воздуха G и в результате холодопроизводительность остается практически постоянной. В то же время идет резкое падение относительной влажности охлажденного воздуха, что позволяет удерживать ее показатели внутри помещения в регламентируемых рамках.



Таким образом, при конструировании испарительных насадок не следует стремиться к достижению максимально возможной глубины охлаждения воздуха, а надо несколько ограничивать их длину, что позволит приблизить температурно-влажностные параметры воздуха в помещении к регламентируемым, а в некоторых случаях и достичь их.

О ВЫБОРЕ РАЦИОНАЛЬНОЙ ФОРМЫ РЕШЕТ В

ГРАВИТАЦИОННОМ СЕПАРАТОРЕ

ФГОУ ВПО «Воронежский госагроуниверситет им. К.Д. Глинки»

При сепарации происходит потеря массы, которая должна быть учтена при моделировании. В настоящей работе представлена математическая модель, учитывающая этот фактор и показана необходимость учёта факта потери массы, при движении очищаемого материала по сепарирующей поверхности.

Процесс движения по сепарирующей поверхности рассматривался в ряде работ, в которых он моделировался системой дифференциальных уравнений, описывающих движение несвободной точки.

Следует отметить, что при сепарации происходит потеря массы, которая должна быть учтена при моделировании. В настоящей работе представлена математическая модель, учитывающая этот фактор.

Рассмотрим характер сил, действующих на частицу, движущуюся по криволинейной поверхности под действием силы тяжести.

Спроектируем силы в направлении силы реакции опоры и учтём действие центробежной силы, тогда:

где r - радиус кривизны поверхности, f - коэффициент трения.

В свою очередь радиус кривизны и квадрат скорости равны:

Представим cos и sin через производную функции y=f(x), тогда Переменная масса представляется в виде: m = m 0 e - ml Где m 0 - исходная масса, m - коэффициент сепарации, l - длина участка сепарирующей поверхности.

Применяя теорему об изменении количества движения в проекции на ось х, получаем:

Преобразуя это уравнение получим:

Длина участка сепарирующей поверхности равна:

Производная от длины участка сепарирующей поверхности будет равна:

Подставим данное выражение в (1), получим:

Подставив в данное выражение cos, sin,, V 2 и учитывая начальные условия х(0)=xo, V(0)=V0 получим математическую модель движения по криволинейной сепарирующей поверхности, с учётом потери массы.

В таблице 1 приведены уравнения поверхностей решет параболической формы, скорости движения элемента потока с учетом и без учета сепарации, откуда видно, что разница в скоростях составляет 10-12%.

Ограничивающим фактором для реального процесса является недопущение уменьшения скорости движения зернового потока. Если скорость начнёт уменьшаться, то образуется завал, что недопустимо. По результатам расчетов, проведённого для данных поверхностей, была определена скорость движения зернового потока в гравитационном сепараторе. Они показали, что на протяжении всего времени нахождения зернового потока на решете не происходит уменьшения его скорости движения.

Следующий фактор, который участвует в выборе рациональной формы сепарирующей поверхности – средний радиус кривизны, который должен быть максимальным. С увеличением радиуса кривизны поверхности увеличивается центробежная (прижимная) сила, а следовательно и улучшается сепарация По данным таблицы 1 видно, что по этому критерию наиболее рациональна поверхность у=0.5*(х^2+2*х).

В случае поверхности описываемой квадратической зависимостью данная задача решена, однако в случае поверхности описываемой более сложными уравнениями для получения разрешимой задачи, предлагается использовать разложение подынтегральной функции (длина участка сепарирующей поверхности) в ряд.

КОСВЕННЫЕ ВОДОИСПАРИТЕЛЬНЫЕ ОХЛАДИТЕЛИ С

ВСТРОЕННЫМ СУХИМ БЛОКОМ

ФГОУ ВПО «Воронежский госагроуниверситет им. К.Д. Глинки»

Предлагается усовершенствованная конструкция охладителя косвенного принципа действия. В испарительную насадку прямого охлаждения устанавливается сухой блок пластин, который представляет собой пакет тончайших металлических пластин. Эта конструкция имеет ряд преимуществ: увеличение теплопроводности, практически отсутствие поперечного термосопротивления сухого канала за счет тонкостенности пластин. Кроме того, термосопротивление пластин, образующих мокрый канал уже не важно, так как охлаждение основного потока воздуха происходит за счет двух потоков мокрых каналов. Все выше сказанное позволяет изменить характер испарения влаги в сторону интенсификации.

Вопросам совершенствования работы водоиспарительных охладителей было посвящено достаточное множество работ. Как известно, существуют два основных принципа водоиспарительного охлаждения: прямой и косвенный.

Основной деталью воздухоохладителей водоиспарительного принципа действия является испарительная насадка, которая представляет собой пакет капиллярно-пористых пластин, образующих каналы воздуховодного тракта. Поверхность пластин смачивается водой либо верхним орошением, либо снизу. Во втором случае пакет пластин помещен в поддон с водой, которая с помощью фитильного эффекта поднимается по микропорам пластин вверх и смачивает поверхность пластин. В случае прямого охлаждения вода с поверхности пластин испаряется в поток воздуха, принудительно продувающийся по каналам испарительной насадки.

Каналы испарительной насадки при косвенном охлаждении делятся на две качественно разные группы. К первой группе относятся “мокрые” каналы, по которым проходит вспомогательный поток воздуха температуры t, контактирующий с влажными поверхностями капиллярно-пористых пластин. Этот поток насыщается парами испарившейся воды и затем выбрасывается за границы охлаждаемого объема, имея температуру t вых. Вторая группа - “сухие” каналы, по которым проходит основной поток воздуха температуры t с. Эти каналы защищены от капиллярно-пористых пластин водонепроницаемой пленкой (на рис. 1 показана темной линией) и не контактируют с водой. Основной поток воздуха проходит по каналам, не меняя своего влагосодержания и направляется в охлаждаемый объем, имея температуру t свых.





Охлаждение основного потока происходит за счет испарения влаги во вспомогательный поток воздуха и теплопередачи через поверхность пластин, образующих испарительную насадку. В отличие от прямого испарения в этом случае начинают играть роль не только капиллярные свойства материала пластин, но и их поперечное термосопротивление, зависящее от толщины пластины и теплопроводности материала.

tвх, jвх tвх, jвх Одним из направлений улучшения тепломассопереноса является выбор подходящего материала в качестве пластин испарительной насадки. В известных охладителях водоиспарительного принципа действия используются пластины из мипласта и мипора, которые транспортируют воду и испаряют ее с капиллярно-пористой поверхности. Имея вполне удовлетворительные гигроскопические свойства, указанные материалы обладают низкой теплопроводностью и недостаточной механической прочностью, что создает существенные препятствия для косвенного охлаждения. Попытка закрыть пластины со стороны «сухого» канала водонепроницаемой пленкой с помощью клея уменьшает пористость и дает достаточно сильное поперечное термосопротивление.

Предлагается усовершенствованная конструкция охладителя косвенного принципа действия. В испарительную насадку прямого охлаждения устанавливается сухой блок пластин, который представляет собой пакет тончайших металлических пластин (рисунок 2).

Применение нового материала в качестве пластин сухого блока дает ряд преимуществ: увеличение теплопроводности, практически отсутствие поперечного термосопротивления сухого канала за счет тонкостенности пластин. Кроме того, термосопротивление пластин, образующих мокрый канал уже не важно, так как охлаждение основного потока воздуха происходит за счет двух потоков мокрых каналов.

Все выше сказанное позволяет изменить характер испарения влаги в сторону интенсификации.

Рис. 2. Общая схема косвенного испарения с встроенным сухим блоком.

Таким образом, установка дополнительных пакетов металлических пластин, образующих сухой блок, между основными пакетами капиллярно-пористых пластин позволяет полнее реализовать эффект испарительного охлаждения.

СНИЖЕНИЕ ВРЕДНОГО ВОЗДЕЙСТВИЯ ТРАНСПОРТНОЙ

ВИБРАЦИИ НА ОПЕРАТОРОВ МЭС

ФГОУ ВПО «Воронежский госагроуниверситет им. К.Д. Глинки»

В статье рассматривается вопрос снижения вредного воздействия транспортной вибрации на операторов МЭС.

Основными мобильными энергетическими средствами (МЭС) в сельскохозяйственном производстве являются тракторы. Почти все работы в полеводстве (за исключением некоторых уборочных) выполняются на тракторной тяге (обработка почвы, посев, уход за посевами и значительная часть транспортных работ). Универсально-пропашные тракторы используются во всех почвенно-климатических зонах на работах общего назначения и возделывания пропашных культур с большой долей транспортных работ, в т.ч. по дорогам общего пользования на протяжении всего года.

Производство и совершенствование тракторов оказывает существенное влияние на развитие экономики государства, так как непосредственно связано с наиболее важной сферой человеческой деятельности – изготовлением продуктов питания. Определяющей тенденцией развития МЭС на базе универсально-пропашных тракторов является повышение энергонасыщенности, что связано с необходимостью совмещения операций, применения индустриальных технологий, расширения возможностей скоростной и широкозахватной техники. Однако не только технические возможности сельскохозяйственной техники ограничивают повышение рабочих скоростей энергонасыщенных МЭС. На первое место по решению данной проблемы ставиться задача обеспечения нормальных условий труда оператора. Это связано с тем, что увеличение скоростей движения сопровождается ростом динамических нагрузок и повышенными уровнями вибрации на рабочем месте оператора, что влечет за собой повышение утомляемости механизаторов, приводит к снижению качества выполняемого процесса и способствует вероятности развития вредного воздействии на организм человека-оператора. Таким образом, проблема совершенствования защиты операторов МЭС от вредного воздействия производственной вибрации, за счет повышения качества систем подрессоривания трактора имеет важное научное и практическое значение. Методологическим основанием ее решения является определение оптимальных параметров и получения на их основе рациональной характеристики системы подрессоривания подвески сиденья.

Определение оптимальных параметров подвески сиденья в первую очередь связано с достижением установленных требованиями санитарных норм уровней СКЗ ускорений в октавных полосах частот. Величина ускорений в одинаковом временном интервале, возникающих в процессе вибрации, может характеризоваться величиной отклонения сиденья при заданных начальных условиях. В связи с этим критерием оптимизации будет минимум дисперсии среднеквадратических отклонений сиденья оператора. Минимальное значение среднеквадратических отклонений в какой–либо октаве частот характеризуется минимальной дисперсией в данной октаве или, если рассматривать полный спектр данного параметра, то минимум среднеквадратических отклонений будет характеризоваться минимальной дисперсией в исследуемом диапазоне частот. Так как основной уровень энергетического спектра ускорений в точке крепления подвески сиденья расположен в диапазоне частот () от 0…40 с-1, то и область определения оптимальных параметров подвески сиденья будет соответствовать частотному диапазону данного спектра.

Для решения этой задачи, необходимо исследовать уравнение дисперсии на экстремум. В связи с этим необходимо иметь его аналитическое выражение, которое и будет являться целевой функцией для определения оптимальных параметров подвески сиденья. Дисперсия амплитуд вертикальных колебаний сиденья равна интегралу от спектральной плотности этих колебаний, деленному на :

В свою очередь, энергетический спектр амплитуд равен произведению спектральной плотности воздействия на квадрат амплитудночастотной характеристики. Для установления оптимальных параметров подвески сиденья в широком амплитудно-частотном диапазоне принята методика определения оптимальных параметров подвески при воздействии “белого шума”. Таким образом, возмущающим воздействием на подвеску сиденья оператора будет являться функция “белого шума”:

где k = 1 / ms – конструктивный параметр подвески, характеризующий ее инерционные свойства.

Такая функция воздействия имеет место при движении по дороге с частыми и короткими неровностями.

Таким образом, для определения оптимального значения коэффициента демпфирования подвески сиденья при заданной жесткости упругого элемента Сs достаточно взять частную производную по Ks и приравнять ее нулю:

В результате чего мы получим оптимальное значение коэффициента демпфирования Ks при заданной жесткости упругого элемента Сs.

В таблице приведены данные полученные в результате расчета оптимального значения коэффициента демпфирования при различной жесткости упругого элемента подвески сиденья.

Таблица – Оптимальные значения коэффициента демпфирования подвески сиденья Кs при разной жесткости упругого элемента Сs На основании полученных данных можно делать вывод о том, что:

амортизаторы, имеющие значения коэффициента демпфирования меньше оптимального, устанавливать нецелесообразно, так как при этом резко повышается значение дисперсии, что очевидно приведет к увеличению значений амплитуд, а также и ускорений на сиденье оператора; устанавливать амортизаторы с сопротивлением больше оптимального также нецелесообразно, так как и это тоже приводит к повышению значений дисперсии.

РАЗРАБОТКА АЛГОРИТМА И ПРОГРАММЫ ДЛЯ

ПРОГНОЗИРОВАНИЯ ИЗМЕНЕНИЯ ПЛОТНОСТИ ПОЧВЫ И

УРОЖАЙНОСТИ СЕМЕННИКОВ ЛЮЦЕРНЫ ПОСЛЕ ПРОХОДОВ

СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫХ АГРЕГАТОВ

ФГОУ ВПО «Воронежский госагроуниверситет им.К.Д.Глинки»

Переуплотнение почвы отрицательно сказывается на её плодородии и снижает урожайность сельскохозяйственных культур. Недобор урожая сельскохозяйственных культур от переуплотнения почвы наблюдается во всех странах мира. Для повышения урожайности сельскохозяйственных культур, необходимо, перед реализацией технологии возделывания растений, производить расчёт прогнозируемой плотности почвы для возможности выбора технических средств с минимальной степенью уплотнения.

Повысить урожайность семенников многолетних трав можно за счет снижения плотности почвы. Многие учёные подчёркивают, что увеличение плотности почвы на 0,01 г/см3 выше оптимального уровня, влечёт за собой снижение урожайности сельскохозяйственных культур. Одни из них утверждают, что увеличение объёмной массы почвы, по сравнению с оптимальной на 0,1…0,3 г/см3, снижает урожай, в зависимости от сельскохозяйственной культуры, на 20…40 %. Другие – приводят данные в абсолютных величинах, например: с возрастанием плотности сложения почвы на 0,1 г/см3 сверх оптимальной величины, урожайность сухой массы клевера лугового снижается на 0,085 кг/м2, викоовсяной смеси – на 0,045 кг/м2, картофеля на – 1,5…2,5 ц/га, зерновых – в среднем, на 0,6 ц/га.

Широкорядный посев семенников многолетних трав даёт возможность выбора схемы движения и расстановки колеи тракторов на необходимую ширину. Зачастую один проход лёгкого агрегата, имеющего небольшое удельное давление на почву, не вызывает критического изменения плотности почвы. В данном случае, целесообразно, при составлении технологической карты, подобрать сельскохозяйственные машины с такой шириной захвата, чтобы колея тракторов не попадала «след в след».

Тем самым, площадь поля, подверженного уплотнению, будет больше, но плотность будет находиться в допустимых значениях. Если же разовый проход сельскохозяйственного агрегата вызывает критическое изменение плотности почвы, то целесообразно выполнить все операции «след в след» – для минимизации площади поля, которое будет подвергаться уплотнению.

На основании результатов собственных исследований и обобщения разрозненных экспериментальных данных предшественников получена зависимость прогнозирования плотности почвы, учитывающая количество проходов сельскохозяйственного агрегата, его массу и исходную плотность почвы.

y=y0 + 89,95-128731y0 -2,407m-15712N+1,697y0m+0,253mN+21763y0N-0,178y0mN+49,219y0 -5,168y0 N где y – плотность почвы после i-го прохода агрегата, г/см3;

y0–первоначальная плотность почвы (контроль), г/см3;

N – количество проходов агрегата;

m – масса сельскохозяйственной машины, кг.

Подставляя различные значения y0, можно заметить, что при y0 >1,17 г/см3, плотность почвы y, например, у трактора МТЗ-80, выходит за 1,3 г/см3. Данное значение является критическим, т.к. в зависимости от типа почвы, оптимальная плотность для многолетних трав находится в диапазоне от 1,0 до 1,30 г/см3. Следовательно, если y0 выше, чем 1,17 г/см3, то распределять уплотняемые зоны по площади поля не имеет смысла. В данном случае, увеличение уплотняемой площади повлечёт за собой и снижение урожайности на большей площади. Поэтому, распределять колеи тракторов уместно лишь при первоначальной плотности почвы y0 ниже 1,17 г/см3.

Зная технологию возделывания растения и зависимость прогнозирования изменения плотности можно создать алгоритм вычисления плотности почвы и снижения урожайности семян люцерны (см. рис.). На первом этапе составления программы необходимо определиться с начальными условиями, к ним относятся: первоначальная плотность почвы (y0);

масса i сельскохозяйственной машины используемой в технологии (mi), в тоннах; ширина всех используемых шин и гусениц в метрах (bi); ширина захвата i сельскохозяйственной машины (Bi); критическое значение плотности почвы, выше которого происходит снижение урожайности культуры (yкрит) – для многолетних трав yкрит=1,3 г/см3; uурож. – превышение плотности почвы на 1 г/см3 критического значения ведёт к снижению урожайности на 4,4% (для люцерны); Uпр.з – снижение урожайности в примыкающей к колее зоне – для люцерны 7…25% от контрольного значения. Затем, используя зависимость прогнозирования изменения плотности почвы, необходимо рассчитать плотность почвы (y) после каждого прохода сельскохозяйственного агрегата. После того, как плотность почвы в колее каждого прохода вычислена, её нужно сравнить с yкрит, если она выше, рассчитывается недобор урожайности (Ур I нед в процентах) в колее по следующей зависимости:

Далее вычисляется площадь поля (Sупл.), которая была подвержена уплотнению при каждой операции, в процентах. Для этого необходимо знать ширину шины (гусеницы) и схему расстановки колес. Если колеса располагались в ряд, то:

После того, как известна Sупл, можно рассчитать недобор урожайности от данной операции по всей площади поля (УI оп в %):

На данном этапе необходимо учитывать и снижение урожайности в примыкающей зоне (УI пр.з):

Общий недобор урожайности (Ур об) от всех операций по всей площади поля, при распределении колеи, будет вычисляться путем складывания всех У I оп. При движении сельскохозяйственных агрегатов по схеме «след в след», общий недобор урожайности (Уроб) будет вычисляться путем последовательного вычитания из ста процентов доли процентного снижения урожайности от каждой операции.

Уроб =(100-(((100-Упред.опер.) (100-Упосл..опер.))/100)) – УI прим.зона.

3. Расчёт недобора урожайности семян люцерны в колее Если yi>yкрит, то: УрI нед=(yi-yкрит)uурож.100%, иначе 0.

4. Расчёт площади поля, подверженного уплотнению:

колеса в ряд: SIупл.=(2bi100)/Bi, иначе SI упл.=(bi 100)/Bi.

5. Недобор урожайности от 1 операции, с учётом SIупл.,%:

6. Снижение урожайности в примыкающей зоне: Если yi>yкрит, то: УI пр.з=((УрI недU )/100)2S I упл/100%, иначе 7. Общий недобор урожайности по всей площади поля:



Pages:     | 1 |   ...   | 4 | 5 ||







 
2014 www.konferenciya.seluk.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Конференции, лекции»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.