WWW.KONFERENCIYA.SELUK.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА - Конференции, лекции

 

Pages:     | 1 | 2 || 4 | 5 |

«НАУЧНАЯ КОНФЕРЕНЦИЯ СТУДЕНТОВ И МОЛОДЫХ УЧЁНЫХ МГУИЭ посвященная 65-летию Победы и 90-летию МИХМ-МГУИЭ 21-23 апреля 2010 г. ТЕЗИСЫ ДОКЛАДОВ ТОМ 1 Москва 2010 УДК 66.02 ББК 35.11 Н 34 ...»

-- [ Страница 3 ] --

1. Мурзаков Г.Б., Биттеева М.Б., Морщакова Г.Н. Биотехнология очистки нефтезагрязненных территорий: Обзорн. информ. – М.: НИИСЭНТИ, 1992.

2. Аринушкина Е.В.; Руководство по химическому анализу почв. - М.: Изд-во Московского университета, 1970. - 488 с.

ИССЛЕДОВАНИЕ БИООКИСЛЕНИЯ МЕДНО-НИКЕЛЕВОЙ РУДЫ И

ИОНОВ ДВУХВАЛЕНТНОГО ЖЕЛЕЗА УМЕРЕННО

ТЕРМОФИЛЬНОЙ КУЛЬТУРОЙ МИКРООРГАНИЗМОВ

Биогеотехнология – использование биохимической деятельности микроорганизмов при получении цветных и благородных металлов из сульфидного сырья. Одним из вариантов биогеотехнологии является биогидрометаллургия.

Мы предлагаем двухстадийный вариант технологии переработки сульфидной никельсодержащей руды, включающий в себя химическое и бактериальное окисление.

На первой стадии проводится химическое выщелачивание бактериальным раствором трехвалентного железа. Температура процесса 80°С. На второй стадии проводиться биоокисление продуктов химического выщелачивания с выделением в раствор цветных металлов, в частности, никеля, при оптимальной для данной культуры температуре.

Раствор двухвалентного железа, являющийся конечным продуктом стадии химического выщелачивания, может являться сырьем для получения раствора Fe3+, который может использоваться для более глубокого окисления сульфидных минералов.

Установлена принципиальная возможность окисления технологического раствора сульфата двухвалентного железа умеренно термофильной ацидофильной культурой хемолитотрофных микроорганизмов Sulfobacillus sibiricus N1Т и ассоциацией микроорганизмов родов Sulfobacillus и Ferroplasma, выделенных из биореакторов.

Технологический раствор был получен на химической стадии в двухстадийной технологии.

Определена зависимость скорости окисления технологического раствора двухвалентного железа исследуемыми культурами от температуры и выявлено оптимальное значение последней. Так для культуры S. sibiricus N1Т она составила 55°С при скорости окисления 7.84 г/лсут, а для ассоциации микроорганизмов - 39°С при скорости окисления 13.72 г/лсут.

Установлено положительное влияние разведения технологического раствора в раза на скорость окисления двухвалентного железа. Снижение концентрации двухвалентного железа с 34 до 17 г/л увеличивало скорость окисления ионов Fe2+ ассоциацией микроорганизмов практически в 2 раза (с 7.28 г/лсут до 13.72 г/лсут) и более чем в 2 раза у штамма S. sibiricus N1Т (с 2.8 г/лсут до 7.84 г/лсут).

Установлено, что увеличение концентрации ионов никеля при биоокислении раствора ассоциацией микроорганизмов с 5 г/л до 20 г/л снижает скорость окисления с 13.44 г/лсут до 8.4 г/лсут, т.е. практически в 2 раза. При этом увеличение концентрации ионов никеля с 5 до 10 г/л практически не влияет на скорость окисления ионов железа.

Полученные результаты указывают на то, что исследуемые культуры могут использоваться на стадии биоокисления в двухстадийной технологии бактериальнохимического выщелачивания сульфидной никельсодержащей руды.

ТЕХНОЛОГИЯ АДСОРБЦИОННОЙ ОЧИСТКЕ ВОЗДУШНЫХ

ВЫБРОСОВ ПОКРАСОЧНОЙ КАМЕРЫ

С ростом городов и увеличением уровня жизни населения проблема загрязнения воздушного бассейна становится приоритетной. Одной из таких проблем является выбросы в воздух органических соединений лакокрасочных производств. В нашей стране достаточно развита инфраструктура сервисного обслуживания автомобилей, в частности кузовной ремонт, который производится в специальных окрасочных камерах, воздух которых насыщен ЛОС (в том числе одним из самых вредных и распространенных веществ – толуолом) и практически без очистки выбрасывается в атмосферу. Работы в области очистки газо-воздушных выбросов были начаты в Институте биохимии им. А.Н. Баха РАН в начале 80-х годов.

Цель экспериментов:

Эффективная очистка воздушный выбросов покрасочной камеры от летучих органических соединений (например, толуола).

Задачи экспериментов:

поиск оптимальных параметров работы по производительности установки и концентрации загрязнителя;

поиск оптимальной марки активированного угля, который способен улавливать летучие органические соединения более чем на 97%.

Методика проведения эксперимента:

Собрана мини-установка, представляущая собой три стеклянных колбы диаметрами 20 мм каждая. В верхней части находится пробирка эпендорфа с толуолом. В остальных, две разные марки угля: древесный уголь БАУ (массой 5 г), кокосовый уголь 607С (массой 10 г).

К установке подсоединен насос, который подает воздух, проходящий через первую колбу насыщаясь толуолом.

С помощью отбора пробы на входе и на выходе колонки определяем эффективность очистки с помощью газового хроматографа ЛХМ-2000.

Построение диаграмм проводили с использованием компьютерной программы "Zlab, v.2.8.72".

Полученные результаты позволили сделать вывод о том, что данная технология является достаточно эффективной для очистки газо-воздушной смеси от паров толуола.

УДК 620.193:66(075.8)

ИССЛЕДОВАНИЕ ЭЛЕКТРОХИМИЧЕСКИХ СВОЙСТВ

ЭЛЕКТРОПРОВОДНЫХ КОМПОЗИЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ

Целью данной работы было исследование электрохимических характеристик композиционных материалов на основе органических смол с наполнением из порошка графита. Для экспериментов были изготовлены образцы с различной степенью заполнения графитом.



Для исследования электрохимических характеристик на изготовленных образцах были сняты поляризационные кривые в растворе серной кислоты. Для сравнения поляризационных характеристик такие же кривые были получены для стального образца (рис. 1).

Рис. 1. Поляризационные кривые для образцов:

1 – композиционный со степенью заполнения 20%;

2 – композиционный со степенью заполнения 30%; 3 – стальной образец Предполагается использовать электропроводные композиционные материалы в качестве катодов для анодной защиты металлов от коррозии. Желательно, чтобы катод мог накапливать потенциал для анодной поляризации защищаемого металла. Для проверки способности композиционных электродов сохранять необходимое значение потенциала были проведены эксперименты по зарядке электродов и измерению потенциала и времени его поддержания в агрессивной среде рис. 2.

В дальнейших исследованиях необходимо проверить работу катодов из композиционного материала, образующих гальваническую пару с электродами из защищаемого металла. Накопление потенциала способно сократить потребление электрического тока от внешнего источника при анодной защите химической аппаратуры.

Рис. 2. Кривые падения потенциала электродов:

1 – композиционный со степенью заполнения 20%;

2 – композиционный со степенью заполнения 30%; 3 – стальной образец Кроме того, достаточно перспективной является возможность замены металлических электродов на композиционные в различных аккумуляторных системах.

УДК 621.762.

РОТОРНАЯ УСТАНОВКА ДЛЯ ПОДАЧИ ДЛИННОМЕРНЫХ ОБОЛОЧЕК

Данная работа посвящена проектированию автоматической установки заполнения длинномерных (длина много больше диаметра l >> d) оболочек с их роторной подачей в зону заполнения.

С ростом использования ядерной энергии, растёт и производство ядерных установок. Для управления процессом реакции в ядерных котлах используют поглотительные элементы (ПЭЛы), которые представляют собой длинномерные оболочки. Существует много способов заполнения длинномерных оболочек порошкообразным материалом, наиболее простым является шнековый способ, в котором порошкообразное поглотительное вещество (чаще всего соединения бериллия Be или бора B), заполняет тонкостенные оболочки при помощи шнека. Способ позволяет получать равномерные по длине плотности уплотняемого материала в оболочках и не нарушать внутреннюю поверхность [1].

Простота шнекового способа заполнения позволяет его автоматизировать, что поможет перевести процесс заполнения из периодического в непрерывный.

Предлагается проект шнековой установки с роторной подачей оболочек, в котором процесс замены заполненных оболочек на исходные происходит в одно время с процессом заполнения. В дальнейшем шнековая установка может быть включена в автоматическую линию изготовления ПЭЛов.

Вертикальная шнековая установка для заполнения длинномерных оболочек состоит из следующих основных узлов. Рамы, на которой закреплены направляющие.

По направляющим перемещаются вверх-вниз электродвигатель и подвижные опоры стержня, соединенного с валом электродвигателя. Подвижные опоры используются для удержания стержня от изгиба и скреплены гибкой связью между собой. На конце стержня устанавливается съёмный шнекующий концевик. К нижней части рамы крепится роторное устройство для подачи в зону заполнения длинномерных оболочек.

Позиционирование оболочек 1 происходит при помощи мальтийского механизма 4, который поворачивает ротор на определённый угол, зависящий от числа позиций оболочек. Приводом установки является червячный мотор-редуктор 5.

Оболочки устанавливаются в зажиме 2. Зажимы используется для исключения перемещения оболочек по вертикали и потери ими устойчивости в процессе заполнения.

Для исключения повреждения тонкостенных оболочек используются зажимы, у которых не происходит контакта губок с оболочкой. Смыкание происходит при помощи пружины. Предусмотрена регулировка зажима в радиальном направлении. Зажимы крепятся на вращающемся роторе. Ротор представляет собой рамную конструкцию консольнозакрепленную в подшипниковой опоре 8, которая позволяет ей свободно вращаться. Основой является вал-стойка, на которой закреплены два обода и подпятник.

Для съёма и установка оболочек предусмотрено автоматическое устройство 9, представляющее собой рычажную систему с толкающими кулачками, которые размыкают зажимы. Приводом устройства съёма является поступательно работающий электромагнит-соленоид.

Рис. 1. Схема установки: 1 – оболочка; 2 – шнек; 3 – двигатель; 4 – зажим; 5 – подвижные опоры; 6 – механизм поворота; 7 – привод; 8 – опора; 9 – устройство съёма.

Проведены эксперименты по заполнению карбидом бора оболочек длинной 1200 мм и диаметром 7.5 мм с необходимой плотностью (0,7 от теоретической), результаты которых показали, что среднее время заполнения оболочки равно tср 2 мин.

Используя технологические расчёты и результаты экспериментальных исследований, был спроектирован механизм съёма-установки оболочек, таким образом, что время замены оболочек не превышает времени заполнения оболочки.

Процесс заполнения оболочки происходит следующим образом: после введения в оболочку стержень со шнеком приводится во вращение, порошкообразный материал подаётся питателем в воронку и под собственным весом через кольцевой зазор, образованный стержнем и оболочкой, поступает в зону шнекования, по мере уплотнения порошкообразного материала шнеком, стержень с двигателем поднимается вверх.





Одновременно с заполнением оболочек происходит замена заполненных оболочек на исходные. После заполнения оболочки двигатель со стержнем поднимается вверх, а мальтийский механизм поворачивает роторное устройство, позиционируя очередную оболочку в зоне заполнения. Начинается заполнение следующей оболочки.

Результатом работы являются экспериментальные исследования времени заполнения длинномерных оболочек и разработка конструкции роторной установки подачи оболочек в зону шнекования.

1. Атоян С.В. Автоматизированные методы расчета шнековых устройств для транспортирования и уплотнения порошкообразных материалов. Дисс… канд.

техн. наук. - М.: МГУИЭ - 1999. - 176с., ил.

2. Анурьев В.И. Справочник конструктора-машиностроителя. В 3-х т. Т. 3. -5-е изд., перераб. и доп, - М.: Машиностроение, 1979. - 559с., ил.

ИССЛЕДОВАНИЕ ГИДРОДИНАМИКИ И МАССООБМЕНА

НОВЫХ ТАРЕЛОК С ТРАПЕЦИЕВИДНЫМИ КЛАПАНАМИ

ДЛЯ ПРОЦЕССА РЕКТИФИКАЦИИ

В настоящее время в нефтепереработке и нефтехимии наиболее остро стоит вопрос уменьшения межтарельчатого расстояния в ректификационных колоннах, не снижая при этом их производительности и эффективности массопередачи.

Ведущие мировые фирмы смогли уменьшить межтарельчатое расстояние крупнотоннажных аппаратов в 1,5-2 раза, что значительно сократило их высоту. В этом направлении начали интенсивно проводиться работы, связанные с модернизацией отечественных тарелок, разработанных ВНИИ НЕФТЕМАШ, по определению наиболее эффективного свободного сечения, размеров клапана, высоты его открытия и т.д.

Полученные результаты позволяют рекомендовать один из образцов к внедрению в промышленность. В дальнейшем по результатам экспериментов будет разработана методика расчета этих тарелок.

УДК 66.074.5.081.

НОВЫЙ СПОСОБ РЕГУЛЯРНОЙ УКЛАДКИ КОЛЬЦЕВЫХ НАСАДОК

ДЛЯ ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ ПРОЦЕССОВ ТЕПЛО- И МАССООБМЕНА

Увеличение активной поверхности насадки при осуществлении ее регулярной укладки в колонные аппараты при одновременном снижении энергозатрат при эксплуатации, является актуальной задачей. По сравнению с обычным способом регулярной укладки предлагаемый способ позволяет до 30% увеличить активную поверхность контакта.

Проведенные опыты по изучению течения жидкости по поверхности кольцевых насадок показали, что при обычной регулярной укладке в местах контакта соседних элементов друг с другом образуются мениски жидкости (рис. 1), которые омертвляют значительную часть поверхности насадки (~ 30%) за счет образования застойных зон. Тем самым зона контакта соседних элементов друг с другом исключается из активного участия в процессе тепло- Рис. 1. Течение жидкости в и массообмена.

Способ заключается в дистанционировании соседних элементов насадки на определенное расстояние друг от друга (рис. 2). Это расстояние – S, оно выбирается из соотношения:

где: В – принимается равным 34 мм – минимальное расстояние между пленками на соседних элементах насадки;

– толщина пленки жидкости, мм.

Указанное расстояние позволяет исключить образование застойных зон в колонных аппаратах с регулярной насадкой.

Толщину пленки жидкости, можно определить по следующим критериальным уравнениям:

– для ламинарного течения пленки жидкости, при Reж< 1600 [1, 2]:

где: ж – кинематическая вязкость жидкости, м2/с; g – ускорение свободного падения, м/с2; Reж – число Рейнольдса для пленки жидкости.

– для турбулентного течения пленки жидкости, при 1600 Reж 30000 [1, 2]:

В свою очередь число Рейнольдса для пленки жидкости рассчитывается по формуле (2):

где: q – линейная плотность орошения, м3/(мс); ж – кинематическая вязкость жидкости, м2/с.

Предлагаемая новая регулярная укладка кольцевых насадок за счет дистанционирования обеспечивает существенное увеличение поверхности контакта фаз до 30 % за счет исключения образования застойных зон.

1. Кулов Н.Н. Гидравлический расчет пленочных колонн аппаратов. Противоточные аппараты. М.: МИХМ, 1979, 33 с.

2. Лаптев А.Г. Модели пограничного слоя и расчет тепломассообменных процессов.

Казань, Изд-во Казанск. ун-та, 2007, 500 с.

УДК 66.047.

МЕТОДИКА ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО ОПРЕДЕЛЕНИЯ СКОРОСТЕЙ

СКАТЫВАНИЯ ЧАСТИЦ В ГРАНУЛЯТОРЕ БАРАБАННОГО ТИПА

Целью данной работы является изучение характера движения материала в грануляторах барабанного типа.

В наклонном вращающемся барабане, где происходит гранулирование мелкодисперсных материалов, слой материала делится на две зоны: зону подъема, (в которой материал поднимается вместе с барабаном, без проскальзывания слоев и смещения частиц одна относительно другой) и зону скатывания рис. 1. Поверхность скатывания искривлена, и количество скатывающегося материала, которое зависит от годографа скоростей частиц, а также характер движения скатывающегося материала, определить аналитически сложно.

В зоне подъема не происходит никаких процессов, материал движется с угловой скоростью вращения барабана, поэтому нет необходимости исследования этой области.

Для изучения процесса гранулирования интересна зона скатывания, так как именно в ней происходят процессы грануляции и сепарации. Было установлено, что при движении частиц происходит сепарация по слоям, дальнейшее изучение которой может позволить производить отбор товарной фракции. Процесс скатывания гранул происходит по относительно регулярным траекториям, но годограф скоростей в слое нам не известен.

Для исследования (запись на видеосъемку движущегося слоя через прозрачную стенку, раскадровка видеоролика и обработка данных) была подготовлена порция гранул, часть которых была выкрашена в разные цвета, что позволяло проследить траекторию той или иной гранулы и вычислять скорость данной гранулы.

В 2007-2008 годах студенткой группы М-55 Смирновой А.Ю. были начаты опыты, но методика их обработки была не точной.

В ходе исследований была модернизирована установка, в результате чего увеличилась угловая скорость вращения барабана, перекрывающая рабочие скорости барабанного гранулятора ( (0,3…0,6)кр).

Все гранулы загружались в исследовательский гранулятор с прозрачной торцевой стенкой, напротив которой на штатив крепился фотоаппарат. После достижения установившегося режима гранулятора включалась видеосъемка. Затем отснятые видеоролики раскадровывались в серию фотоснимков с интервалом в 1/30 секунды.

Исследования проводились при разных угловых скоростях вращения барабана – от 20 до 39 об/мин.

В нижеприведенных таблицах (табл. 1 и табл. 2) представлены результаты проведенных опытов и замеров:

Результатом работы стал приведенный ниже годограф скоростей скатывания частиц по траекториям при двух частотах вращения барабана рис. 2.

Кроме того, отмечено, что при скатывании некоторые гранулы не проходят весь путь в одном слое и меняют свою траекторию. Область перескока гранул, а, следовательно, проявления процесса сепарации находятся в зонах изменения знака скорости. Для изучения этого эффекта необходимы дополнительные исследования.

УДК 661.257.

КОНТАКТНЫЙ АППАРАТ ДИНАМИЧЕСКОГО ТИПА

Для осуществления процесса окисления диоксида серы в триоксид в химической промышленности применяются контактные аппараты. Исследования в области усовершенствования конструкций контактных аппаратов проводятся на протяжении многих лет, так как процесс окисления SO2 в SO3 – наиболее важная стадия сернокислотного производства. Основными показателями работы контактного отделения служат степень окисления и возможность работы без подогревателя.

Рис. 1. Контактный аппарат динамического типа Внутреннее пространство контактного аппарата разделено на две части газонепроницаемой изолирующей перегородкой 8.

В корпус вмонтированы патрубки 9 для ввода газа и патрубки 10 для вывода газа с каждого слоя. Патрубки ввода газа к обоим слоям катализатора объединяются коллектором 11, а патрубки вывода - соответственно коллектором 12.

Так как перепускные клапаны, прикрепленные к единому вращающемуся валу, развернуты в плоскости вращения относительно друг друга на 90°, то в момент прохождения любым из клапанов положения «полностью закрыт», другой клапан находится в положении «полностью открыт» и весь поток газа устремляется через этот клапан и соответствующий контактный слой. Наличие изолирующей перегородки между слоями исключает взаимное перетекание газов из одного слоя в другой внутри контактного аппарата.

Таким образом, данный аппарат позволяет добиться высокой степени конверсии SO2 в SO3.

УДК 66.

КОНСТРУИРОВАНИЕ ПОЛОВОЛОКОННЫХ МИКРОФИЛЬТРОВ

Мембраны и мембранная технология уже давно отнесены к приоритетным направлениям науки и техники. Области применения микрофильтрации весьма разнообразны: очистка растворителей, получение чистых фотохимикатов, выделение оптически чистых продуктов, стерилизация жидкостей. В последние годы динамично развивается технология очистки воды из поверхностных источников на основе микрофильтрации. Наряду с высоким качеством очистки воды, разработчикам мембранного оборудования удалось достичь себестоимости очищаемой воды такой же, как и при традиционных технологиях водоподготовки (коагуляция, флотация, фильтрование на песчаных фильтрах). Потери воды при этом составляют примерно 5 – 7% [1]. Однако для данной технологии требуются микрофильтры, которые характеризуются высоким отношением поверхности фильтрации на единицу объёма аппарата (плотность упаковки). В настоящее время производители микрофильтров предлагают следующие типы аппаратов: фильтровальные капсулы, плоские дисковые фильтры, патронные фильтрующие элементы (картриджи). Картриджи могут быть гофрированные, намотанные, насыпные. Площадь поверхности мембран для картриджа высотой 1 м и диаметром 0,07 м составляет приблизительно 2-4 м2. Плотность упаковки равна 624 м2/м3. Патентный поиск за последние 15 лет показал, что запатентованы конструкции микрофильтров, использующих полые волокна, например, патент, принадлежащий японской фирме Asahi Kasei Kabushiki Kaisha (Osaka) [2].

В половолоконных мембранных аппаратах плотность упаковки мембран превышает 10000 м2/м3, в этом состоит их главное преимущество по сравнению с другими типами микрофильтров. В указанном выше патенте предусматривается несколько вариантов исполнения микрофильтра: в виде отдельного половолоконного модуля, либо в виде нескольких модулей, размещенных в аппарате рис. 1. Диаметр половолоконного модуля изменяется в диапазоне от 80 мм до 800 мм, а длина - от 300 мм до 3000 мм. Внутренний диаметр полого волокна при микрофильтрации составляет от 500 до 2000 мкм, соотношение между внутренним и внешним диаметрами изменяется в пределах от 0, до 0,8 мкм. Микрофильтр работает в «тупиковом» режиме, то есть на внешней поверхности полых волокон образуется осадок, который необходимо периодически удалять, тем самым производя очистку мембран. Для этого авторы изобретения предлагают использовать обратную промывку водой или обработку внешней поверхности полых волокон газожидкостной смесью, при этом газ (например, воздух) подводят через патрубок 3, направляют через отверстия в нижней части модуля в межмембранное пространство 5.

Рис. 1. Половолоконный микрофильтр:

1-4 – патрубки; 5 – половолоконный мембранный модуль.

1. Н.А. Шиненкова, А.А. Поворов, Л.В. Ерохина и др. Применение микроультрафильтрации для очистки вод поверхностных источников // Серия.

Критические технологии. Мембраны, 2005, № 2. Патент США № 7083726, 2006г.

УДК 661.257.

РАСПРЕДЕЛЕНИЕ СКОРОСТЕЙ ПО РАДИУСУ В КОНТАКТНОМ

АППАРАТЕ С ТАНГЕНЦИАЛЬНЫМ ВВОДОМ

Для осуществления процесса окисления диоксида серы в триоксид в химической промышленности применяются контактные аппараты. Основными показателями работы контактного аппарата служат степень конверсии и возможность работы без подогревателя. Окисление сернистого ангидрида проводится в условиях, приближающихся к оптимальным, в контактных аппаратах с промежуточным или внутренним теплообменом. Первая стадия процесса в этих аппаратах проводится одинаково и заключается в том, что подогретый газ пропускается через первый слой контактной массы, где окисляется. При окислении газ должен соприкасаться с контактной массой определенное время, только тогда можно получить заданную степень окисления. Время окисления должно быть достаточным для получения желаемой степени конверсии и в то же время минимальным. Иначе необходимо увеличивать количество контактной массы, что приведет к увеличению размеров аппарата и повышению капитальных затрат.

Как показывает практика, увеличение скорости газа влечет за собой увеличение слоя контактной массы, а тангенциальный ввод газа способствует повышению степени конверсии. Однако, изменение скорости по радиусу контактного аппарата при тангенциальном вводе газа может повлечь за собой неравномерный прогрев контактной массы, спекание катализатора в местах с наименьшей скоростью и к нарушению автотермичности процесса.

Рис. 1. Графики зависимостей скорости теплого линия) и холодного (сплошная его оси, а характер изменения скорости газа по линия) воздуха от диаметра радиусу одинаков при разных температурах.

аппарата.

УДК 66.02 (075.8)

ФАКТОРЫ, ВЛИЯЮЩИЕ НА ТЕПЛООТДАЧУ

В РОТОРНО-ПЛЁНОЧНЫХ АППАРАТАХ

Роторные пленочные аппараты (РПА) предназначенные для процессов дистилляции и концентрирования термолабильных органических и неорганических продуктов.

РПА отличаются малым сопротивлением по паровой (газовой) фазе, отсутствием гидростатической депрессии, высокими значениями коэффициентов тепломассообмена.

Интенсивность теплообмена в РПА зависит от величины тепловой нагрузки, плотности орошения, скорости вращения ротора. На коэффициент теплоотдачи влияют концентрация раствора (с увеличением начальной концентрации раствора коэффициент теплоотдачи снижается) и конструктивные особенности ротора (число лопастей, величина зазора между лопастью и стенкой аппарата).

Изменение числа оборотов ротора влияет на гидродинамику текущей пленки, следовательно, и на теплообмен в пленке. С увеличением числа оборотов коэффициент теплопередачи растет.

Зазор между лопастью и стенкой аппарата определяет характер течения жидкости, влияет на распределение последней по стенке и на степень ее турбулизации. Опыты показали, что на эффект возрастания с увеличением плотности орошения влияет величина зазора. Чем меньше зазор, тем больше турбулизирующее действие ротора и тем выше коэффициенты теплоотдачи.

При вращении ротора лопасть формирует пленку, обновляет ее, пополняет новыми порциями жидкости. Увеличение числа лопастей приводит к более равномерному распределению пленки по поверхности нагрева аппарата. Таким образом, с увеличением числа лопастей коэффициент теплоотдачи возрастает.

Исследование работы роторных аппаратов на данный момент идет по пути накопления опытных данных, частичной обработки их в виде отдельных частных уравнений, с помощью которых можно произвести ориентировочные расчеты аппаратов.

УДК 66.023:539.

АНАЛИЗ ЦЕЛЕСООБРАЗНОСТИ УСТАНОВКИ КОЛЕЦ

ЖЕСТКОСТИ НА ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ОБЕЧАЙКАХ

Некалин З.Е., аспирант, Сорокина А.Н., группа М- В химической и нефтехимической промышленности довольно часто используют сосуды и аппараты с цилиндрическими обечайками, укрепленными кольцами жесткости. Расчет таких обечаек регламентирует ГОСТ Р 52857.2–2007.

Из условия прочности рассчитывают обечайки, нагруженные внутренним избыточным давлением, из условия прочности и устойчивости – обечайки, испытывающие действие наружного давления, осевой сжимающей силы, изгибающего момента и поперечных усилий.

Целесообразность установки колец жесткости определяется, в первую очередь, снижением металлоемкости обечайки при выполнении условий прочности.

При рассмотрении обечаек, работающих под действием внутреннего избыточного давления, оказалось, что установка колец жесткости не снижает их металлоемкость. Это относиться к обечайкам любого диаметра, работающих при давлениях, когда выполняется условие применимости расчетных зависимостей по ГОСТ Р 52857.2–2007.

Можно говорить о том, что при выполнении цилиндрической обечайки из высоколегированной стали следует устанавливать кольца жесткости из конструкционной стали даже при одинаковом весе укрепленной кольцами жесткости и гладкой обечайки. Однако в такой конструкции потребуется установка промежуточного кольца из высоколегированной стали под кольцо жесткости, в противном случае произойдет диффузия металла в сварной шов и разрушение аппарата по шву вследствие коррозии. Кроме того, стоимость изготовления обечайки с кольцами жесткости существенно выше, чем гладкой обечайки, а также при установке колец жесткости в большинстве случаев не выполняется основное требование конструирования сварных аппаратов – равнотолщинность свариваемых деталей, увеличивается длина контролируемых швов.

Следовательно, повышать прочность цилиндрической обечайки, при работе под действием внутреннего избыточного давления, целесообразно не за счет установки колец жесткости, а за счет увеличения толщины стенки. При значительных расчетных значениях толщины стенки обечайки можно рекомендовать использование биметаллов.

При расчете обечаек большого диаметра, нагруженных осевой сжимающей силой, при выполнении условий прочности и устойчивости, вес обечаек с кольцами жесткости оказался немного больше веса гладкой обечайки, т.е. кольца жесткости в данном случае устанавливать не целесообразно. Зато при малых диаметрах все наоборот: вес обечайки с кольцами жесткости в несколько раз меньше веса гладкой обечайки, другими словами установка колец жесткости – целесообразна.

Расчет обечаек, нагруженных наружным давлением, например работающих под разрежением, изгибающим моментом и поперечным усилием показал, что при выполнении условий прочности и устойчивости вес обечайки с кольцами жесткости в несколько раз меньше веса гладкой обечайки. Следовательно, если толщину стенки обечайки рассчитывать не только из условия прочности, но и из условия устойчивости, установка колец жесткости позволяет существенно снизить металлоемкость обечайки при сохранении ее прочностных характеристик.

В заключении следует отметить, что стандартизованные методы расчета обечаек с кольцами жесткости являются поверочными и не позволяют выбрать оптимальные соотношения между толщиной стенки обечайки, размерами колец жесткости и расстояниями между ними. Несомненно, данный вопрос требует дальнейшей проработки.

УДК 66.021.

ИССЛЕДОВАНИЕ РАСТЕКАНИЯ ЖИДКОСТИ

В РЕШЕТЧАТЫХ ПОЛИМЕРНЫХ СТРУКТУРАХ

Харитонов А.А., аспирант, Медведкова О.А., группа Н-30, Пушнов А.С., к.т.н.

Решетчатые насадки широко используются при осуществлении процесса испарительного охлаждения оборотной воды. Такая конструкция насадки позволяет обеспечить значительную поверхность контакта в условиях противотока газ-жидкость в градирнях. Важное значения для эффективного осуществления процесса испарительного охлаждения имеет равномерное распределения жидкости по всему объему насадки.

Поиск и оптимизация размеров решетчатых структур для изготовления насадок для градирен является актуальной задачей процессов и аппаратов химической технологии.

Характеристики испытанных типов решетчатых структур представлены в табл. 1.

Табл. 1. Характеристики решетчатых полимерных структур Во время опытов воду подавали единичной струей на центр насадки. Орошение было в виде одиночной струи жидкости. Растекание жидкости в объеме насадки фиксировалась визуально и с помощью фотосъемки.

В большинстве испытанных решеток при попадании струи на место пересечения нитей происходит разделение на отдельные струи и капли. Результаты представленных опытов представлены на рис. 1.

Рис. 1. Растекание жидкости по решетчатым полимерным структурам Существенное влияние на характер распределения жидкости по поверхности решетчатой структуры оказывает размер ячеек и толщина нити. С увеличением толщины нити растекание жидкости улучшается, а именно число струек в объеме насадки возрастает и угол растекания также увеличивается. Сочетание увеличения толщины нити, например, с 1,6 мм до 2,8 мм при одновременном уменьшении размера ячейки приводит к улучшению распределения жидкости.

Можно отметить, что из исследованных решеток оптимальной распределяющей способностью обладает сетка типа «Славрос 30».

Угол растекания единичной струи в насадке, изготовленной из решетки типа «Лаврос-30» составляет порядка 60°.

Рис. 2. Сравнение растекания жидкости по различным насадкам:

1 – NORTON; 2 – Решетчатая призматическая насадка ПР-50; 3 – ПН- Опыты показали, что исследованная решетчатая структура обеспечивает хорошее перераспределение жидкости в объеме регулярной насадки и может использоваться в этом качестве в составе комбинированных контактных устройств пленочного типа.

УДК 664.854.

ЭНЕРГОСБЕРЕГАЮЩАЯ ИНФРАКРАСНАЯ СУШКА МОРКОВИ

Кретинина О.Н., Шкарин Н.Ю., Рахимов Р.Х., Ермаков В.П., аспиранты Обеспечения широкой доступности для населения качественных продуктов питания является одной из важнейших задач народного хозяйства. Сушка является одним из наиболее простых и доступных способов обеспечения сохранности продукции сельскохозяйственного производства. В связи этим особенно актуальной является задача сушки пищевых продуктов с существенной температурной кинетикой с сохранением их природной биологической активности.

Основной причиной снижения качества пищевых продуктов при любых типах сушки является повышение температуры продуктов выше определенного предела, после которого наступают необратимые изменения в материале существенно снижающие его качество и, как следствие, рыночная стоимость. Снижение температуры сушки существенно увеличивает время процесса и стоимость сушки, без гарантии высокого качества продукции.

Использование ИК-излучателей позволяет существенно интенсифицировать процесс сушки, однако повышение температуры материала после критической точки при непрерывной ИК-сушке вызывает ухудшение целевых свойств термолабильных материалов, а термодиффузия, направленная противоположно концентрационной диффузии, замедляет внутренний массоперенос. Использование осциллирующих режимов сушки не позволяет решить все проблемы, связанные с интенсивным нагревом термолабильных материалов в процессе сушки. Одним из возможных способов решения этих проблем является использование ИК-излучателей с селективными спектральными характеристиками, настроенными на интенсивное испарение воды и разработка новых технологических режимов, включая комбинированные режимы сушки. Исследования свойств селективных ИК-излучателей с наноструктурированным керамическим покрытием и режимов ИК-сушки явно недостаточны для широкого использования их в промышленности. Именно это определило постановку данного исследования.

Одним из продуктов широко распространенных в пищевой промышленности является сухая морковь, которая в настоящее время используется не только, для приготовления супов, но и как наполнитель при производстве колбас, сосисок и других колбасных изделий, что позволяет отказаться от соевого белка, не потеряв водоудерживающей способности наполнителя.

Нами проведены сравнительные исследования процесса сушки моркови на 4-х полочной сушильной установке «Узбекистан 3» лабиринтного типа с использованием ТЭНов без покрытия и с наноструктурированным керамическим покрытием(НСКП).

Результаты экспериментов отражены на рис.1.

Рис. 1. Кинетика сушки моркови: верхняя кривая – ТЭНы без покрытия, нижние (динамика сушки раздельно по полкам) – тэны с керамическим покрытием, - муллит, содержащий 1% импульсной керамики Физико-химические исследования качества готовой продукции и расчеты потерь основных пищевых веществ при ИК сушке с применением ИК-излучателей с НСКП показали, что этот метод сушки обеспечивает наивысшую сохранность белков, липидов, биологически активных и экстрактивных веществ, а так же витаминов. Отсутствие микробной обсемененности изделий свидетельствует об их хорошем санитарнобактериологическом состоянии, сказывающемся на сроках хранения продуктов. Ни в одном из исследованных образцов не было выявлено условно-патогенных и патогенных бактерий. Результаты органолептической оценки свидетельствуют, что такие показатели, как вкус, аромат, сочность, консистенция, у восстановленного после сушки продукта такие же, как и у свежей моркови. Время восстановления – 3 минуты.

Cушка с использованием ИК-излучателей дает возможность заготавливать овощи на длительное хранение c сохранением всех питательных свойств.

УДК 664.854.

РАЗРАБОТКА ПРОЦЕССА СУШКИ ФРУКТОВЫХ ПАСТ

Кретинина О.Н., Шкарин Н.Ю., Рахимов Р.Х., Ермаков В.П., аспиранты В связи широким развитием индустрии быстрого питания, широким распространением продуктов длительного хранения актуальной является задача сушки термолабильных биологических материалов (фруктов, овощей, экстрактов) с сохранением их природной биологической активности, а также сушка продуктов питания, биологически активных добавок для длительного хранения и транспортировки без потери активных компонентов.

Основной причиной снижения качества термолабильных материалов при любых типах сушки является повышение температуры материала в процессе сушки выше определенного предела, после которого наступают необратимые изменения в материале существенно снижающие его качество и, как следствие, рыночную стоимость.

Снижение температуры сушки существенно увеличивает время процесса и стоимость сушки, без гарантии высокого качества продукции.

Использование ИК-излучателей позволяет существенно интенсифицировать процесс сушки, однако повышение температуры материала после критической точки при непрерывной ИК-сушке вызывает ухудшение целевых свойств термолабильных материалов, а термодиффузия, направленная противоположно концентрационной диффузии, замедляет внутренний массоперенос. Использование осциллирующих режимов сушки не позволяет решить все проблемы, связанные с интенсивным нагревом термолабильных материалов в процессе сушки. Одним из возможных способов решения этих проблем является использование ИК-излучателей с селективными спектральными характеристиками, настроенными на интенсивное испарение воды и разработка новых технологических режимов, включая комбинированные режимы сушки.

Совместно с фирмами InfraRot и LIHOTZKY, проведены работы по сушке фруктовых паст. Чипсы изготовленные из сушеной фруктовой пасты, являются совершенно новым инновационным продуктом и, следовательно, “обычной” технологии их производства нет.

Все попытки фирмы LIHOTZKY сушить фруктовую пасту иными способами, например в конвективных сушилках и печах, а так же в установках с использованием СВЧ нагрева, не дали положительных результатов. Сама фруктовая паста из-за содержания большого количества сахаров, очень чувствительна к перегреву во время сушки. Перегрев продукта или его ожог придает продуктам привкус сгоревшего сахара, вследствие сжигания фруктовых сахаров и способствует потере экстрактивных ароматических веществ, что приводит к утрате особого специфического вкуса присущего каждому продукту. Обычная конвективная низкотемпературная сушка, не позволяет сушить фруктовую пасту до уровня влажности, когда достигаются качественные, присущие чипсам, хрустящие свойства.

Положительные результаты были получены лишь на сушильной установке, оборудованной селективными ИК-излучателями с наноструктурированнм керамическим покрытием.

Для испытаний применялась финиковая паста с содержанием влажности 17-18%, глюкозы – около 35%. Для получения специфических “качественных” свойств присущих данному продукту, остаточная влажность финиковой пасты не должна превышать 3%.

Время процесса сушки контрольных навесок фруктовой пасты, составило в разных случаях 7-12 минут (в зависимости от загрузки сушильного шкафа продуктом).

Так как чипсы из фруктовых паст являются совершенно новым продуктом, получать которые возможно только на сушилках оборудованных специальной функциональной керамикой, то сравнивать процесс сушки с каким-то другим, не представляется возможным.

УДК

МЕТОДИКА ОЦЕНКИ УСТАЛОСТНОЙ ПРОЧНОСТИ

ПОЛИКАРБОНАТОВ

В процессе эксплуатации изделия из полимерных материалов находятся, как правило, под воздействием вибраций различной природы, которые приводят их к разрушению. Возникает необходимость в экспериментальной оценке их усталостной прочности (вибропрочности), т.е. в оценке времени до разрушения изделия.

Целью доклада является описание методики экспериментальной оценки вибропрочности полимерных материалов на примере поликарбоната.

На рис.1 представлена блок-схема установки, на которой будет осуществляться экспериментальная оценка вибропрочности образца поликарбоната в виде лопатки стандартных размеров, используемой также для испытаний на растяжение по ГОСТ 11262-80.

Вибростенд Рис. 1. Блок-схема экспериментальной установки Исследуемый полимерный образец-лопатка представляет собой балку, закрепленную консольно в плоскости, перпендикулярной оси симметрии вибростенда.

При работе вибростенда в образце возникают колебания. В месте предполагаемого разрушения консольно закрепленного образца установлен емкостной датчик деформаций. Выбор емкостного датчика обусловлен тем, что он не нагружает образец в отличие от терморезисторов. На выходе емкостного датчика деформации создается электрическое напряжение пропорциональное величине мгновенной деформации образца. Кроме того, с выхода акселерометра снимается два сигнала напряжений:

скорость и ускорение, которые пропорциональны соответственно циклической частоте и квадрату циклической частоты колебаний образца. Сигналы с выхода емкостного датчика и акселерометра поступают на вход усилителя, который усиливает их до величины, позволяющий нормально работать аналогоцифровому преобразователю (АЦП). С выхода АЦП сигналы в цифровой форме поступают на спецвычислитель, который осуществляет: а) статистическую обработку информации; б) вычисление вибропрочности испытуемого образца.

Режимы работы установки: 1) одночастотный, 2) многочастотный.

спецвычислителе по формуле:

где m – число частот вибраций образца на вибростенде, n-число измерений, Т – время одного измерения, ij – измеренная мгновенно деформация в i-ом испытании на j частоте вибрации.

ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ УТОНЕНИЯ ПРИ ШТАМПОВКЕ НА

ПРОЧНОСТЬ ЭЛЛИПТИЧЕСКИХ ДНИЩ ИЗ ТИТАНА ВТ1-

Эллиптические днища изготавливаются штамповкой (холодной или горячей) с последующей термообработкой или без неё. При этом в процессе вытяжки заготовки в матрице наиболее интенсивное утонение исходной толщины металла происходит в переходной части днища (в зоне сопряжения сферической и цилиндрической частей днища), где могут даже образовываться трещины. Ввиду уменьшения исходной толщины заготовки нормативные материалы устанавливают максимальную допустимую величину этого утонения, равную 15%. Однако в ряде работ показано, что разрушение днищ из малоуглеродистой и аустенитной хромоникелевой стали при статическом нагружении всегда происходит в полюсе днища, а не в зоне максимального утонения.

Таким образом, можно предположить, что утонение в зоне отбортовки до некоторой предельной величины не оказывает влияния на прочность эллиптического днища.

Задачей данной работы, вытекающей из вышесказанного, является проведение исследований несущей способности эллиптических днищ из титана ВТ1-0 при статической нагрузке для определения предельно допустимых утонений в зоне отбортовки, не влияющих на прочность днищ.

Испытывались днища из титана ВТ1-0, основные данные которых приведены в табл. 1.

Величина утонения, приведённая в табл. 1., соответствует искусственному утонению заготовок перед штамповкой с уточнением его величины после штамповки методом ультразвуковой толщинометрии.

При испытаниях днищ определялись:

1) Предельное давление, соответствующее появлению в днище остаточной 2) Разрушающее давление, вид, характер и место разрушения;

3) Кинетика развития деформаций в различных зонах днища при росте давления.

Для испытаний днища с заданным утонением сваривались попарно с днищем, имеющим заведомо более высокую прочность (днища 300х6 сваривались с днищами 300х10, а днища 400х4 с днищами 400х10). В табл.2. приведены результаты определения фактических коэффициентов запаса прочности по давлению Р0,2, соответствующему предельной нагрузке, и по разрушающему давлению Рразр.

№образца Расчётное Давление текучести Разрушающее Фактический допускаемое (предельное давление) давление коэффициент запаса *-разрушился подводящий трубопровод.

Полученные результаты показывают, что при утонении до 22-23% предельное состояние титановых днищ определяется областью полюса. При указанных утонениях деформации наиболее интенсивно развиваются именно в полюсе. При утонении 25% зона максимальных деформаций наряду с полюсом наблюдается и в зоне утонения.

Лишь при утонениях выше 25-30% прочность днища определяется переходной зоной.

При этом, как видно из табл.2., даже при утонениях 45% коэффициент запаса по предельному состоянию n0,2 больше 1,1, а по разрушающему давлению nВ больше 2.

УДК

ИССЛЕДОВАНИЕ ТРЕЩИНОСТОЙКОСТИ ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ В

РАСТВОРЕ ХЛОРИДОВ

Анализ литературных данных показывает, что данные о влиянии растворов хлоридов на трещиностойкость титана противоречивы. Эти противоречия, вероятно можно объяснить тем, что отсутствуют результаты испытаний, которые были бы выполнены в разных условиях (например, на воздухе, в дистиллированной воде и в растворе хлоридов), но на одном и том же материале, чтобы исключить влияние химического состава, термической обработки и других факторов, характеризующих состояние материала и оказывающих заметное влияние на трещиностойкость.

Чтобы разрешить эти противоречия были проведены испытания на специально подготовленной установке.

1. Испытания проводились в трех средах: на воздухе, в дистиллированной воде и в растворе хлорида, что дает возможность оценить влияние на трещиностойкость каждого из перечисленных факторов.

2. Для исследований взяты два контрастных по прочности титановых сплава:

пластичный низкопрочный технический титан ВТ1-0 и высокопрочный сплав АТ6. Оба указанных материала используются в отрасли.

3. Все образцы для испытаний изготавливали из одной партии металла, что исключало влияние на трещиностойкость возможного различия по металлургическим и технологическим параметрам титана одной марки.

Испытания проводились на образцах с предварительно инициированной усталостной трещиной. Нагружение осуществлялось по методике с убывающим во времени коэффициентом интенсивности напряжений КI. Пороговую величину вязкости разрушения КISCC оценивали по нагрузке, соответствующей остановившейся трещине, или по нагрузке, соответствующей заданному моменту времени (например, через 500, 1000 и так далее часов ).

Работа подразделяется на следующие этапы:

1.Определение трещиностойкости на воздухе при однократном кратковременном нагружении.

Определение трещиностойкости материалов при статическом нагружении производится в соответствии с требованиями ГОСТ 25.506-85.

2.Определение трещиностойкости на воздухе и в средах при длительном нагружении.

Существующие стандарты не предусматривают испытаний в средах, а также испытаний при длительном нагружении. Для решения этой проблемы была создана специальная экспериментальная установка.

3.Анализ полученных результатов.

Результаты испытаний показывают, что на воздухе титановый сплав АТ6 склонен к замедленному разрушению, причем эта склонность сильно зависит от толщины образца.

Дистиллированная вода ускоряет процесс разрушения сплава АТ6 и снижает пороговые значения коэффициента интенсивности напряжений.

Аналогично воздействие дистиллированной воды на титан ВТ1-0. Однако в отличие от сплава АТ6 титан ВТ1-0 не разрушается полностью, а трещина в течение определенного времени под воздействием воды подрастает, после чего нагрузка на образец стабилизируется.

В растворе хлорида наблюдалось плавный рост трещины, то есть полученный результат практически совпадает с результатами испытаний в дистиллированной воде.

Таким образом, в условиях проведения испытаний на рост трещины в сплавах титана оказывает влияние не ион хлора, а «расклинивающий эффект». Действие воды усиливается при повышении температуры.

УДК 66-

АЭРОДИНАМИКА ПОЛИМЕРНОЙ СЕТЧАТОЙ НАСАДКИ

Интенсификация процессов в колонных тепло- и массообменных аппаратах связана, главным образом, с совершенствованием конструкций контактных устройств, на которых происходит взаимодействие газа и жидкости. Поэтому актуально [1] создание контактных устройств, способных работать в широком диапозоне нагрузок по газу, без провала и большого брызгоуноса, обеспечивающих высокоразвитую поверхность между газом и жидкостью, простых и недорогих в изготовлении, устойчивых в агрессивных средах, обладающих малым гидравлическим сопротивлением.

Этим требованиям в значительной степени отвечает разработанная в МГУИЭ регулярная сетчатая насадка типа РСН, которая имеет развитую поверхность (400 м2/м3), высокую порозность (0,97 м3/м3), а также обеспечивает равномерное распределение и хорошее перемешивание жидкой и газовой фаз. Насадка укладывается в колонне слоями, которые изготовлены из гофрированного сетчатого рукава.

Схема установки показана на рис.1. Рабочий газ – воздух. Испытуемую насадку типа РСН размещали в опытной трубе 2 с внутренним диаметром 100 мм. До слоя насадки имелся участок гидродинамической стабилизации потока длиной 8 диаметров аппарата. Воздух в трубу засасывался при помощи пылесоса 3. В ходе проведения опытов значения скорости воздуха в трубе фиксировались термоанемометром 4.

Перепад давления p в слое насадки измерялся спиртовым дифференциальным манометром 5. Скорость воздуха w0 в расчёте на полное сечение пустого аппарата изменялась в пределах от 2,55 м/с до 4,46 м/с.

Рис. 1. Схема экспериментальной установки: 1 – насадка; 2 – труба; 3 – пылесос;

4 – термоанемометр; 5 – дифференциальный манометр Результаты испытаний полимерной насадки типа РСН в виде зависимости гидравлического сопротивления p H от скорости воздуха w0 представлены на рис.2.

Там же для сравнения приведены данные о гидравлическом сопротивлении полимерных колец Палля диаметром 25 мм и 50 мм, предоставленные компанией "The Pall Ring Company Limited" [2].

Рис. 2. График зависимости гидравлического сопротивления сухой полимерной насадки РСН от скорости воздуха в сравнении с полимерными кольцами Палля Как видно из рис. 2., гидравлическое сопротивление насадки типа РСН близко к сопротивлению колец Палля диаметром 50 мм. При этом новая насадка РСН обладает в четыре раза более высокой удельной поверхностью (400 м2/м3) и более высокой порозностью (0,97 м3/м3), а следовательно, и меньшей материалоёмкостью в сравнении с кольцами Палля диаметром 50 мм, у которых удельная поверхность составляет 100 м2/м3, а порозность – 0,95 м3/м3. В сравнении с кольцами Палля диаметром 25 мм (удельная поверхность – 209 м2/м3, порозность – 0,91 м3/м3) насадка типа РСН обладает в два раза более низким гидравлическим сопротивлением, в два раза большей удельной поверхностью и большей порозностью.

Проведённые исследования позволили получить зависимость гидравлического сопротивления p H (Па/м) сухой полимерной насадки РСН от скорости воздуха в испытанном диапазоне значений w0 (м/с), которая описывается эмпирическим уравнением:

После преобразования уравнения (1) к виду [3] – коэффициент сопротивления, Г – плотность газа, кг/м3; a – удельная где поверхность насадки, м2/м3; – порозность насадки, м3/м3, получаем – критерий Рейнольдса для газа; Г – кинематическая вязкость газа, м2/с.

где Re Г Из (2), (3) следует формула для расчёта коэффициента сопротивления График зависимости коэффициента сопротивления от критерия Рейнольдса представлен на рис. 3. Исследованному диапазону скоростей соответствуют числа Рейнольдса от 1670 до 2920.

Рис. 3. График зависимости коэффициента сопротивления от критерия Рейнольдса В заключение можно отметить, что новая регулярная сетчатая насадка может быть использована взамен широко применяемых в промышленности колец Палля.

1. Витковская Р.Ф. Разработка и исследование полимерных волокнистых катализаторов и контактных элементов для ресурсосбережения и охраны окружающей среды: дисс.... д-ра технических наук: 05.17.06, 03.00.16.: СПГУТД, Санкт-Петербург, 2005. – 367 с.

2. Tower packings and internals. Проспект фирмы "The Pall Ring Company Limited", 3. Рамм В.М. Абсорбция газов. М.: Химия, 1976. – 656 с.

УДК 517.958:539.

КОМПЬЮТЕРНЫЙ АНАЛИЗ УПРУГОПЛАСТИЧЕСКОГО

ДЕФОРМИРОВАНИЯ ТОЛСТОСТЕННОГО ЦИЛИНДРА В

НЕСТАЦИОНАРНОМ ТЕМПЕРАТУРНОМ ПОЛЕ

Традиционные методы расчета статической прочности аппаратов и трубопроводов высокого давления, основанные на оценке номинальных напряжений, оказываются недостаточными в условиях переходных и форсированных режимов эксплуатации, связанных с периодическими остановками и последующими пусками агрегатов. Практическая невозможность экспериментального исследования кинетики упругопластического деформирования изделия, связанная с большой скоростью изменения температурного поля, а также с отсутствием неразрушающих средств контроля, определяет актуальность применения методов компьютерного анализа для решения данной проблемы.

Корпус аппарата рассматривали как толстостенный цилиндр. Температура цилиндра во всех точках поперечного сечения в начальный момент времени одинакова и равна температуре окружающей среды. Во внутреннюю полость цилиндра поступает горячий теплоноситель, наружная поверхность омывается холодным теплоносителем.

В стенке цилиндра возникает быстро изменяющееся во времени температурное поле, которое вызывает упругопластическое деформирование изделия. Модель изделия представляли в виде совокупности узловых точек, количество и расположение которых зависит от конструктивных параметров изделия и требуемой точности расчета.

Математическую модель температурного поля в стенке цилиндра, включающую уравнение теплопроводности, начальное и граничные условия, строили на основе теории нестационарной теплопроводности. Математическую модель упругопластического деформирования изделия строили на основе теории термопластичности.

Решение выполняли шаговым методом. Время протекания процесса разбивали на интервалы с постоянным шагом. В каждый момент времени совместно решали последовательность задач. Сначала методом конечных разностей решали задачу о теплопроводности, получая функцию распределения температуры в стенке цилиндра.

Полученную информацию использовали для решения задачи о напряженнодеформированном состоянии цилиндра с привлечением теории неизотермического пластического течения с трансляционным и изотропным упрочнением. Решение учитывает возможности изменения знаков напряжений и пластических деформаций, а также физико-механических свойств конструкционного материала в процессе нагружения.

Предложенный алгоритм может быть положен в основу метода расчёта несущей способности и долговечности аппаратов и трубопроводов высокого давления, работающих в сложных условиях термомеханического нагружения.

УДК 517.958:539.

ИНЖЕНЕРНЫЙ АНАЛИЗ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ И РЕСУРСА

СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ ПРИ НЕСТАЦИОНАРНОМ НАГРУЖЕНИИ

Лантухова И.Е., аспирант, Трубаева И.Ю., группа М- Целью данной работы является исследование напряжённо-деформированного состояния типовых сварных соединений, применяемых в конструкциях кожухотрубчатых теплообменников. Рассматривали следующие типы сварных соединений трубчатых элементов аппарата с трубной решеткой (рис. 1).

Численный анализ напряженно-деформированного состояния рассматриваемых конструкций выполняли методом конечных элементов. Сварное соединение нагружали давлением, термическими и осевыми усилиями, моделируя типовые условия эксплуатации кожухотрубчатых теплообменников.

Для каждого типа сварного соединения строили ряд конечно-элементных моделей, параметры которых определялись требованиями адекватности численного анализа. Одна из исследуемых моделей представлена на (рис. 2).

Рис. 2. Конечно-элементная модель сварного соединения Применяли варианты генерации конечно-элементной сетки с различной степенью сгущения в области концентрации напряжений. Исследовали влияние сгущения конечно-элементной сетки на характер распределения и величину расчетных параметров напряженно-деформированного состояния сварного соединения. Анализировали распределение напряжений по сечению сварного шва в упругой стадии и в стадии развития пластических деформаций.

Рис. 3. Конечно-элементные сетки с различной степенью сгущения Результаты анализа свидетельствуют о существенной неравномерности распределения напряжений в сварном шве. Интенсивность напряжений в различных точках может отличаться более чем в два раза. Наиболее высокие напряжения возникают в области сварного шва, примыкающей к трубчатому элементу.

Установлено, что трубчатый элемент в области сварного шва работает в условиях изгиба, в удаленных участках трубчатого элемента реализуется безмоментное напряженное состояние. Определены наиболее опасные сечения сварного шва, установлены коэффициенты превышения напряжений в сварном шве по сравнению с напряжениями в трубчатом элементе.

Полученные результаты могут быть положены в основу метода расчета несущей способности и долговечности сварных соединений теплообменных аппаратов, работающих в условиях нестационарного термомеханического нагружения.

УДК 517.958:539.

МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ УПРУГОПЛАСТИЧЕСКОГО

ДЕФОРМИРОВАНИЯ ТРУБЧАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ТЕПЛООБМЕННИКОВ

Теплообменные аппараты широко используются в нефтехимических и нефтеперерабатывающих производствах. Трубчатые элементы таких конструкций работают в сложных условиях нестационарных термомеханических воздействий, приводящих к деградации прочностных свойств конструкционного материала. Степень поврежденности не может быть выявлена традиционными методами неразрушающего контроля. В связи с этим не вызывает сомнения актуальность развития методов математического моделирования процессов повреждения, основанных на положениях механики упругопластической сплошной среды с учетом истории нагружения и изменения механических свойств конструкционного материала.

Трубчатый элемент аппарата можно представить как тонкостенную цилиндрическую оболочку, нагруженную внутренним давлением q и осевым усилием P при температурном воздействии T. Внешние нагрузки и температурное поле изменяются во времени независимо друг от друга и вызывают циклическое упругопластическое деформирование оболочки.

Разрешающую систему уравнений упругопластического деформирования трубчатого элемента записываем в приращениях:

-уравнение совместности деформаций:

s, t, P, q, T – приращения напряжений и параметров нагрузки;

t - приращение кольцевой деформации; w – радиальное перемещение.

Уравнения пластического течения материала, связывающие приращения напряжений и деформаций в процессе нагружения, получим на основе соотношений теории неизотермического пластического течения с трансляционным и изотропным упрочнением. Рассматривая деформации пластического течения, полагаем, что в пространстве девиаторов напряжений существует область, в пределах которой поведение материала упругое. Границы этой области определяют поверхность текучести (рис. 1). Уравнение поверхности текучести принимаем в форме [1]:

Параметры R p и ij, определяющие конфигурацию поверхности текучести и положение ее в пространстве девиаторов напряжений являются функционалами процесса нагружения. На рис. 1 показано перемещение поверхности текучести при изменении параметров нагружения. Центр поверхности перемещаются перемещается из точки О в точку О1, радиус поверхности увеличивается на величину dR p.

Рис.1. Схема деформирования поверхности текучести Вектор деформаций получает приращение напряжений; B e – матрица коэффициентов упругости; B p – матрица коэффициентов пластичности; FT – вектор, характеризующий скорость изменения деформаций, вызванных изменением температуры.

Элементы матрицы B p вычисляются по формуле:

sij = ij 0 ij – девиатор напряжений; 0 ii ; ijp –- девиатор остаточных микронапряжений, R p - радиус поверхности текучести; d ijp = g p d ijp ; p = d p pp Соотношения (1) – (4) при заданных нагрузках, температурном поле и граничных условиях образуют разрешающую систему уравнений упругопластического деформирования рассматриваемой конструкции. Предложенная математическая модель использована при разработке математического и программного обеспечения компьютерного анализа упругопластического деформирования рассматриваемых элементов конструкций.

УДК 517.958:621.771.

МАТЕМАТИЧЕСКОЕ И ПРОГРАММНОЕ ОБЕСПЕЧЕНИЕ

КОНЕЧНО-ЭЛЕМЕНТНОГО АНАЛИЗА СТЕРЖНЕВЫХ СИСТЕМ

Стержневые системы находят широкое применение в инженерных сооружениях.

Необходимость обеспечения работоспособности и надежности такой конструкции определяет актуальность проблемы расчетной оценки. Оперативное решение трудоемких задач инженерного анализа напряженно-деформированного состояния конструкций с учетом конкретных условий эксплуатации, поиск оптимальных проектных решений возможны лишь с помощью современных информационных технологий.

Целью данной работы является:

1. разработка математической модели и алгоритма расчета стержневых систем методом конечных элементов, основная задача которого заключается в формировании матрицы жесткости всей системы и составления ансамбля;

2. реализация метода и алгоритма расчета в виде программного обеспечения.

Рассматриваются стержневые системы с жёсткими узлами, препятствующими взаимному повороту концевых сечений стержней. Конструкция на рис.1, состоит из 5 элементов и 5 узлов. Балочные элементы 1, 2, 3 нагружены поперечными распределенными нагрузками q1, q2, q3.

Типовой балочный элемент представлен на рис. 2.

Характеристиками балочного элемента являются: длина L, площадь поперечного сечения S, момент инерции поперечного сечения I, модуль упругости E. Элемент ограничен двумя узлами i и j, каждый из которых имеет три степени свободы: осевое Рассматриваемый элемент нагружен осевой равномерно распределенной нагрузкой p (Н/мм), поперечной равномерно распределенной нагрузкой q (Н/мм) и нагрет на величину T (оС). Кроме того, в узлах элемента могут быть приложены Ri 2, R j 2 – поперечные сосредоточенные силы; Ri 3, R j 3 –моментные нагрузки.

Матрица жесткости балочного элемента в локальной системе координат имеет следующий вид:

Формируем матрицы жесткости k m, (m = 1, 2, … 5), для балочных элементов системы в локальных координатах, используя соотношение (1).

Формируем матрицы жесткости элементов конструкции в глобальных 3. Приводим распределенные нагрузки q1, q2, q3 и усилия, обусловленные температурным воздействием, к узлам соответствующих балочных элементов.

4. Составляем уравнения равновесия для узлов заданной стержневой системы, выполняя операцию составления ансамбля (суммирование по всем элементам 5. Используя граничные условия (1= 4= 5 ={0}), модифицируем эту систему и выполняем ее решение. В результате определяем узловые перемещения 2 = {u2 2 2}Т и 3 = {u3 3 3}Т.

6. Определив перемещения узлов, вычисляем остальные компоненты напряженно-деформированного состояния всех элементов рассматриваемой стержневой системы.

Численная реализация разработанного метода и алгоритма компьютерного анализа стержневых систем осуществлена в виде программного обеспечения.

Программный комплекс «Ferma» разработан в среде программирования Delphi, имеет модульную структуру, функционирует в операционных системах Windows 95/98, Windows NT/2000/XP, предоставляет пользователю удобный, интуитивно понятный графический интерфейс. Программный продукт позволяет выполнять численный анализ напряженно-деформированного состояния стержневых систем, прогнозировать работоспособность конструкций, осуществлять поиск оптимальных проектных решений.

УДК: 681.31:539.

КОМПЬЮТЕРНЫЙ АНАЛИЗ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ ЭЛЕМЕНТОВ

КОНСТРУКЦИЙ В УСЛОВИЯХ КОРРОЗИОННОГО ВОЗДЕЙСТВИЯ

Рассматриваются типовые конструкции узлов машин и аппаратов химических производств (рис. 1).

В ряде случаев корпус аппарата подвергается термомеханическому и коррозионному воздействию. Коррозионный износ приводит к уменьшению толщины стенки аппарата. Кроме того, под влиянием коррозионной среды происходит коррозионное растрескивание материала, которое приводит к возникновению и развитию трещин (рис. 2).

Целью данной работы является исследование несущей способности и долговечности рассматриваемых конструкций в условиях термомеханического и коррозионного воздействия методами численного эксперимента. Исследования проводились для конструкций, изготовленных из сталей 12Х18Н10Т, 03X21H21M4ГБ, 03Х18Н11 и 08Х18Н10Т под действием серной, азотной, соляной и фосфорной кислот различных концентраций и температур. Конструкции нагружались внутренним давлением.

На основании обработки экспериментальных данных построены математические модели скорости коррозионного износа в зависимости от температуры и концентрации для всех рассматриваемых коррозионных сред и конструкционных материалов.

Разработаны метод и алгоритм расчета напряженно-деформированного состояния рассматриваемых элементов конструкций. Для определения критических напряжений, приводящих к лавинообразному развитию трещин, применяются методы механики хрупкого разрушения [1].

Для продольной трещины (рис. 2) критическое напряжение определяется по формуле где К С - критическое значение коэффициента интенсивности напряжений;

f k - поправочная функция, зависящая от условий нагружения и формы трещины;

а - глубина трещины.

Поправочная функция f k вычисляется по формуле где R - радиус оболочки; h - толщина оболочки; l - половина длины трещины.

Величина К С определяется по формуле где E - модуль упругости материала, - плотность поверхностной энергии, l k - критическая длина трещины.

Для анализа несущей способности и долговечности рассматриваемых конструкций применяется шаговый метод. При построении алгоритма расчета вводится параметр, определяющий развитие процесса разрушения аппарата. Вся программа нагружения разбивается на ряд малых этапов, расчет которых выполняется последовательно. Расчет рассматриваемой конструкции шаговым методом включает три основных задачи. Первая задача связана с определением действующих напряжений во всех зонах конструкции. Вторая задача заключается в расчете величины критического напряжения, приводящего к лавинообразному развитию трещины. Третья задача сводится к определению состояния рассматриваемой конструкции в конце расчетного этапа. Если действующее напряжение оказывается меньше критического, то расчет продолжается с учетом изменения конструктивных параметров аппарата и увеличения размеров трещины. Расчет прекращается, когда напряжения в корпусе аппарата достигают критического значения.

Численная реализация метода расчета несущей способности и долговечности рассматриваемых элементов конструкций осуществлена в виде программного обеспечения. Программный комплекс «CorrLife» разработан на алгоритмическом языке Delphi 7.0, имеет модульную структуру, функционирует в операционных системах Windows 2000/XP, предоставляет пользователю удобный, интуитивно понятный графический интерфейс. Программный продукт предназначен для применения в отраслевых САПР и ERP-системах, допускает автономное использование, в том числе, в образовательном процессе.

1. Серенсен С.В. Сопротивление материалов усталостному и хрупкому разрушению. М.:

Атомиздат, 1975. – 192 с., ил.

УДК 37.004:658.512.

МЕТОДИЧЕСКОЕ И ПРОГРАММНОЕ ОБЕСПЕЧЕНИЕ

АВТОМАТИЗИРОВАННОГО ЛАБОРАТОРНОГО ПРАКТИКУМА

«РАБОТА КОНСТРУКТОРА В СИСТЕМЕ ПРОЕКТИРОВАНИЯ

Актуальность данной разработки определяется необходимостью развития информационного и программного обеспечения образовательного процесса в университете.

Лабораторный практикум содержит цикл лабораторных работ, целью которых является изучение процесса проектирования машиностроительных чертежей с учетом основных требований к их исполнению и соблюдением норм ЕСКД в системе проектирования AutoCAD, включая их экспорт и импорт. Обучение ведется на примере создания чертежей типовых элементов конструкций химического машиностроения.

Рассматриваемые чертежи элементов конструкций располагаются в порядке повышения их сложности от простейших детальных чертежей (вал, втулка) до сложных сборочных чертежей. Выполняемые лабораторные работы снабжены подробными методическими указаниями в текстовой и графической формах. Наиболее сложные вопросы проектирования поясняются с помощью учебных видеофильмов.



Pages:     | 1 | 2 || 4 | 5 |
Похожие работы:

«КОНСАЛТИНГОВАЯ КОМПАНИЯ АР-КОНСАЛТ СОВРЕМЕННЫЕ ТЕНДЕНЦИИ В НАУКЕ И ОБРАЗОВАНИИ Сборник научных трудов по материалам Международной научно-практической конференции Часть IV 3 марта 2014 г. АР-Консалт Москва 2014 1 УДК 001.1 ББК 60 Современные тенденции в наук е и образовании: Сборник научС56 ных трудов по материалам Международной научно-практической конференции 3 марта 2014 г. В 6 частях. Часть IV. М.: АР-Консалт, 2014 г.с. ISBN 978-5-906353-82-5 ISBN 978-5-906353-86-3 (Часть IV) В сборнике...»

«Институт систематики и экологии животных СО РАН Териологическое общество при РАН Новосибирское отделение паразитологического общества при РАН ВСЕРОССИЙСКАЯ НАУЧНАЯ КОНФЕРЕНЦИЯ АКТУАЛЬНЫЕ ПРОБЛЕМЫ СОВРЕМЕННОЙ ТЕРИОЛОГИИ 18–22 сентября 2012 г., Новосибирск Тезисы докладов Новосибирск 2012 УДК 599 ББК 28.6 А43 Конференция организована при поддержке руководства ИСиЭЖ СО РАН и Российского фонда фундаментальных исследований (грант № 12-04-06078-г) Редакционная коллегия: д.б.н. Ю.Н. Литвинов...»

«Российская Академия наук Институт биологии внутренних вод им. И.Д. Папанина Учебно-научный центр Э.В. Гарин Водные и прибрежно-водные макрофиты России и сопредельных государств (в пределах бывшего СССР) Ретроспективный библиографический указатель Рыбинский Дом печати Рыбинск 2006 УДК 016 : 581.526.3 (47+57) Г 20 Гарин Э.В. Водные и прибрежно-водные макрофиты России и сопредельных государств (в пределах бывшего СССР): Ретроспективный библиографический указатель. Рыбинск: ОАО Рыбинский Дом...»

«НАЦИОНАЛЬНАЯ АКАДЕМИЯ НАУК УКРАИНЫ СОВЕТ БОТАНИЧЕСКИХ САДОВ И ДЕНДРОПАРКОВ УКРАИНЫ НАУЧНЫЙ ЦЕНТР ЭКОМОНИТОРИНГА И БИОРАЗНООБРАЗИЯ МЕГАПОЛИСА НАЦИОНАЛЬНЫЙ БОТАНИЧЕСКИЙ САД ИМ. Н.Н. ГРИШКА Международная научная конференция РОЛЬ БОТАНИЧЕСКИХ САДОВ И ДЕНДРОПАРКОВ В СОХРАНЕНИИ И ОБОГАЩЕНИИ БИОЛОГИЧЕСКОГО РАЗНООБРАЗИЯ УРБАНИЗИРОВАННЫХ ТЕРРИТОРИЙ 28-31 мая 2013 года Первое информационное письмо КИЕВ – 2012 ГЛУБОКОУВАЖАЕМЫЕ КОЛЛЕГИ! Приглашаем вас принять участие в работе Международной научной...»

«VI международная конференция молодых ученых и специалистов, ВНИИМК, 2011 г. ВЛИЯНИЕ АГРОЛАНДШАФТНОГО КРИТЕРИЯ РАЗМЕЩЕНИЯ СЕМЕННЫХ УЧАСТКОВ НА ПОСЕВНЫЕ КАЧЕСТВА СЕМЯН СОИ В ПРИАМУРЬЕ Оборская Ю.В. 675000, Благовещенск, Игнатьевское шоссе, 19 ГНУ ВНИИ сои Россельхозакадемии amursoja@gmail.com В статье представлены результаты изменчивости урожайности и биологических свойств семян среднеспелого сорта сои Октябрь 70 в условиях горизонтальной зональности. Установлено, что урожайность семян в...»

«CBD Distr. GENERAL КОНВЕНЦИЯ О БИОЛОГИЧЕСКОМ UNEP/CBD/COP/8/12 РАЗНООБРАЗИИ 15 February 2006 RUSSIAN ORIGINAL: ENGLISH КОНФЕРЕНЦИЯ СТОРОН КОНВЕНЦИИ О БИОЛОГИЧЕСКОМ РАЗНООБРАЗИИ Восьмое совещание Куритиба, Бразилия, 20–31 марта 2006 года Пункты 13 и 20 предварительной повестки дня* РЕЗЮМЕ ВТОРОГО ИЗДАНИЯ ГЛОБАЛЬНОЙ ПЕРСПЕКТИВЫ В ОБЛАСТИ БИОРАЗНООБРАЗИЯ Записка Исполнительного секретаря 1. В пункте 8 а) решения VII/30 Конференция Сторон поручила Исполнительному секретарю при содействии со стороны...»

«CBD Distr. GENERAL UNEP/CBD/COP/11/22* 10 September 2012 RUSSIAN ORIGINAL: ENGLISH КОНФЕРЕНЦИЯ СТОРОН КОНВЕНЦИИ О БИОЛОГИЧЕСКОМ РАЗНООБРАЗИИ Одиннадцатое совещание Хайдарабад, Индия, 8-19 октября 2012 года Пункт 10.1 предварительной повестки дня** МОРСКОЕ И ПРИБРЕЖНОЕ БИОРАЗНООБРАЗИЕ: ДОКЛАД О ХОДЕ РАБОТЫ ПО ОПИСАНИЮ РАЙОНОВ, СООТВЕТСТВУЮЩИХ КРИТЕРИЯМ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ЭКОЛОГИЧЕСКИ ИЛИ БИОЛОГИЧЕСКИ ЗНАЧИМЫХ МОРСКИХ РАЙОНОВ Записка Исполнительного секретаря ВВЕДЕНИЕ I. На своем десятом совещании...»

«l=2!,=/ VI b“!%““,L“*%L *%/-*%.-!.,, C% %./ =*!%-,2= chdpnan`mhj` 2005 РОССИЙСКАЯ АКАДЕМИЯ НАУК Институт биологии внутренних вод им. И. Д. Папанина Материалы VI Всероссийской школы-конференции по водным макрофитам ГИДРОБОТАНИКА 2005 Борок, 11—16 октября 2005 г. Рыбинск 2006 ББК 28.082 Материалы VI Всероссийской школы-конференции по водным макрофитам Гидроботаника 2005 (пос. Борок, 11—16 октября 2005 г.). Рыбинск: ОАО Рыбинский Дом печати, 2006. 382 с. ISBN Сборник материалов включает доклады...»

«Первое информационное письмо Первое информационное письмо Первое информационное письмо РЕГИСТРАЦИОННАЯ ФОРМА ОРГАНИЗАТОРЫ УЧАСТНИКА КОНФЕРЕНЦИИ Российская академия наук Фамилия Институт биологии Коми НЦ Уро РАН Имя (Сыктывкар) Докучаевское общество почвоведов Отчество (Москва) Ученое звание Ученая степень_ Московский государственный Должность университет им. М.В.Ломоносова, Организация_ факультет почвоведения (Москва) Министерство природных ресурсов и Рабочий адрес _ охраны окружающей среды...»

«ИНФОРМАЦИОННОЕ ПИСЬМО N 1 НАУЧНО-ОБЩЕСТВЕННЫЙ КООРДИНАЦИОННЫЙ ЦЕНТР ЖИВАЯ ВОДА НАУЧНО-ОБРАЗОВАТЕЛЬНЫЙ ЭКОЛОГИЧЕСКИЙ ЦЕНТР БПИ ДВО РАН ООО Экологическое бюро Эко-Экспертиза Дорогие друзья! Приглашаем Вас принять участие в VIII Дальневосточной экологической конференции школьных и студенческих работ Человек и биосфера. В 2011 году наша конференция расширяет сферу влияния, включая регион Сибири, и приглашает к ЗАОЧНОМУ участию всех заинтересованных. Заочная конференция будет оценивать письменные...»

«Совет Европы Министерство природных ресурсов и экологии Российской Федерации Учреждение Российской академии наук Институт географии РАН Балтийский фонд природы Национальный парк Валдайский Российский Фонд Фундаментальных Исследований ГЕОГРАФИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ ФОРМИРОВАНИЯ ЭКОЛОГИЧЕСКИХ СЕТЕЙ В РОССИИ И ВОСТОЧНОЙ ЕВРОПЕ Материалы электронной конференции (1-28 февраля 2011 г.) Товарищество научных изданий КМК Москва 2011 УДК 502.4-574.4 (924.7-470) Географические основы формирования экологических...»

«Материалы международной научно-практической конференции (СтГАУ,21.11.2012-29.01.2013 г.) 75 УДК 619:616.995.1:136.597 КОНСТРУИРОВАНИЕ ПИТАТЕЛЬНЫХ СРЕД ДЛЯ ВЫДЕЛЕНИЯ И ИНДИКАЦИИ БАКТЕРИЙ РОДА AEROMONAS Н.Г. КУКЛИНА, И.Г. ГОРШКОВ, Д.А. ВИКТОРОВ, Д.А. ВАСИЛЬЕВ Ключевые слова: Aeromonas, выделение, индикация, питательные среды, микробиология, биотехнология, аэромоноз. Авторами публикации сконструированы две новые питательные среды для выделения и идентификации бактерий рода Aeromonas: жидкая...»

«МИНИСТЕРСТВО ПРИРОДНЫХ РЕСУРСОВ И ЭКОЛОГИИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ МОРДОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ПРИРОДНЫЙ ЗАПОВЕДНИК ИМЕНИ П.Г. СМИДОВИЧА УВАЖАЕМЫЕ КОЛЛЕГИ! Приглашаем Вас принять участие во Всероссийской (с международным участием) заочной научно-практической конференции ЭКОЛОГО-ГЕОГРАФИЧЕСКИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ПРИРОДНЫХ ОБЪЕКТОВ РОССИИ И СОПРЕДЕЛЬНЫХ ГОСУДАРСТВ. Цель конференции – обсуждение учеными и специалистами современных проблем в...»

«Российская Академия Наук Институт географии РАН Геологический институт РАН Московский государственный университет им. М.В. Ломоносова Палинологическая комиссия России Комиссия по эволюционной географии Международного географического Союза Палинологическая школа-конференция с международным участием МЕТОДЫ ПАЛЕОЭКОЛОГИЧЕСКИХ ИССЛЕДОВАНИЙ (Москва, 16-19 апреля 2014) Тезисы докладов International Palynological Summer School METHODS OF PALAEOENVIRONMENTAL RESEARCHES (Moscow, April, 16-19, 2014) Book...»

«ФОРМА ЗАЯВКИ ПРЕДСТАВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ Министерство природных ресурсов и экологии на участие в конференции: Заявки и материалы, объемом до 5 страниц Российской Федерации (включая таблицы, рисунки и библиографический Фамилия Управление Федеральной службы список), принимаются в печатном и электронном по надзору в сфере природопользования виде до 12 мая 2014 г. по Кировской области Имя Федеральное государственное бюджетное Электронный вариант: стандартный формат Word учреждение Государственный...»

«UNEP/CBD/COP/7/21 Страница 112 Приложение РЕШЕНИЯ, ПРИНЯТЫЕ СЕДЬМЫМ СОВЕЩАНИЕМ КОНФЕРЕНЦИИ СТОРОН КОНВЕНЦИИ О БИОЛОГИЧЕСКОМ РАЗНООБРАЗИИ Решение Страница VII/1. Биологическое разнообразие лесов 114 VII/2. Биологическое разнообразие засушливых и субгумидных земель VII/3. Биологическое разнообразие сельского хозяйства 114 VII/4. Биологическое разнообразие внутренних водных экосистем 114 VII/5. Морское и прибрежное биологическое разнообразие 160 VII/6. Процессы проведения оценок 114 VII/7. Оценка...»

«КОНСАЛТИНГОВАЯ КОМПАНИЯ АР-КОНСАЛТ НАУКА И ОБРАЗОВАНИЕ В СОВРЕМЕННОМ ОБЩЕСТВЕ: ВЕКТОР РАЗВИТИЯ Сборник научных трудов по материалам Международной научно-практической конференции Часть V 3 апреля 2014 г. АР-Консалт Москва 2014 1 УДК 001.1 ББК 60 Н34 Наука и образование в современном обществе: вектор развития: Сборник научных трудов по материалам Международной научнопрактической конференции 3 апреля 2014 г. В 7 частях. Часть V. М.: АРКонсалт, 2014 г.- 152 с. ISBN 978-5-906353-89-4 ISBN...»

«ХРОНИКА Самарская Лука: проблемы региональной и глобальной экологии. 2010. – Т. 19, № 4. – С. 246-249. МЕЖДУНАРОДНАЯ НАУЧНАЯ КОНФЕРЕНЦИЯ РАСТИТЕЛЬНОСТЬ ВОСТОЧНОЙ ЕВРОПЫ: КЛАССИФИКАЦИЯ, ЭКОЛОГИЯ И ОХРАНА, РОССИЯ, Г. БРЯНСК, 19-21 ОКТЯБРЯ 2009 Г. © 2010 Т.М. Лысенко Институт экологии Волжского бассейна РАН, г. Тольятти, Россия Поступила 17 декабря 2010 ш. Lysenko T.M. THE INTERNATIONAL SCIENTIFIC CONFERENCE VEGETATION OF EAST EUROPE: CLASSIFICATION, ECOLOGY AND PROTECTION, RUSSIA, BRYANSK, ON...»

«UNEP/CBD/COP/7/21 Страница 112 Приложение РЕШЕНИЯ, ПРИНЯТЫЕ СЕДЬМЫМ СОВЕЩАНИЕМ КОНФЕРЕНЦИИ СТОРОН КОНВЕНЦИИ О БИОЛОГИЧЕСКОМ РАЗНООБРАЗИИ Решение Страница VII/1. Биологическое разнообразие лесов 113 VII/2. Биологическое разнообразие засушливых и субгумидных земель 114 VII/3. Биологическое разнообразие сельского хозяйства 124 VII/4. Биологическое разнообразие внутренних водных экосистем 125 VII/5. Морское и прибрежное биологическое разнообразие 159 VII/6. Процессы проведения оценок 216 VII/7....»

«:,, 24-26 2010 1 RU/2010/SC/RP/18 Итоговый отчет ВВЕДЕНИЕ И ИСТОРИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ: Концепция биосферного резервата была разработана в 1974 году. Затем в 1995 на Генеральной конференции ЮНЕСКО были приняты Севильская стратегия и Положение о Всемирной сети биосферных заповедников (ВСБЗ) – документы, определяющие порядок создания биосферных резерватов и пересматривающие первоначальную концепцию биосферного резервата. В 2008 г. Третий международный конгресс по биосферным резерватам (БР) и...»









 
2014 www.konferenciya.seluk.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Конференции, лекции»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.